2019.07科学技术创新-35-RH真空精炼技术引入转炉蒸汽方案研究 段炼
（中冶南方工程技术有限公司公用设计所，湖北武汉430223）
摘要：以河北钢铁集团某钢铁公司炼钢厂为研究对象，通过对转炉汽化冷却系统产汽量及RH真空系统用汽量的计算，给出了一套RH真空精炼技术引入转炉蒸汽的方案。同时为了满足RH真空泵蒸汽过热度的要求，将转炉余热系统生产的余热蒸汽和电厂蒸汽通过在混合分汽缸中混合得到RH所要求的过热蒸汽。 关键词：RH真空泵；余热蒸汽；过热蒸汽；转炉
中图分类号:TF341.1文献标识码:A文章编号:2096-4390（2019）07-0035-02
1项目背景
河北钢铁集团某钢铁公司炼钢厂为了提高产品档次，拟在车间新建两套180tRH真空精炼装置，每台设计产能200万吨。每套RH蒸汽喷射真空泵生产用蒸汽最大消耗量约30t/h，蒸汽压力1.OMPa（表压），温度195口过饱和干蒸汽）；使用制度为：间断（RH 真空处理装置生产时连续）。
根据甲方要求，按照4台175t转炉考虑，每炉钢实际产汽量为15t°4台转炉公用4台153rr?蓄热器，汽化冷却系统运行压力可以提高至1.4MPa。蒸汽外供余热发电和低压管网。
2汽化系统产汽量
转炉冶炼工艺按照4吹1考虑，保证在RH的精炼周期内有一座转炉处于吹氧期。
冶炼周期:~38min，吹炼周期：~15min，每炉钢期平均产汽量:~ 15t
每座转炉吹炼期平均产汽量:15x60/15=60t/h
每座转炉冶炼期平均产汽量：15x6Q/38=23.7t/h
3供汽方案
3.1蓄热器放热能力
度与理论注入速度误差超过允许范围，发出信号控制换向阀处于左位工作，液压油经9-单向阀进入压紧液压缸，较快速率增加压紧块夹持力，确保满足特种电缆正常注入夹持力要求，当位移传感器再一
次监测到速度误差回到允许范围，断开信号，换向阀回到中位工作。
c.当7-压力传感器监测到液压缸夹持力或者注入轴向力达
每台蓄热器全容积约153m3，充水系数取0.8。若充热压力按1.3MPa，放热压力按l.IMPa操作，则每立方米水可能得到蒸汽为13.85kg（可查经验线算图），因此每台蓄热器可能得到蒸汽为1695kg,4台蓄热器可能得到蒸汽为4xl695kg=6.78t o
塑料光纤收发器3.2蒸汽平衡
32.1RH真空泵蒸汽耗量。一台RH蒸汽喷射真空泵生产用蒸汽消耗量情况见下表所示：
«A«A*q(t/h)OMPa
两套RH精炼装置同时工作后，消耗蒸汽量有三种情况：
a•两套RH精炼周期完全重合。此时，在一个周期内，有15min 消耗蒸汽量25t/h,25min两台RH真空泵同时消耗蒸汽消耗蒸汽量60t/h。（转下页）
到额定最大值时，控制换向阀处于右位工作，停止增加压紧液压缸夹持力，同时停止特种电缆注入。
4结论
4」针对特种电缆材料特殊性，参考连续油管注入头结构，进行了适合特种电缆注入头结构的改进。
4.2从特种电缆注入头结构角度分析其对于特种电缆使用的适用性。
4.3针对特种电缆注入头载荷控制原理拟定出载荷液压控制回路。
参考文献
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b.两套RH精炼周期相差15min~20min。此时，在一个周期内，有lOmin两台RH真空泵同时消耗蒸汽共60t/h,30min消耗蒸汽425t/h o
c.两套RH精炼周期相差a min(a<15min)o此时，在一个周期内,(15-a)min消耗蒸汽量25t4.,2a min消耗蒸汽量425t/h,(25-a) min消耗蒸汽60t/h o
322转炉按照4吹1考虑。在RH的精炼周期内,4座转炉中至少有1座处于吹氧期，按照三种蒸汽消耗情况分别考虑。
a•两套RH精炼周期完全重合。在RH的一个精炼周期40min 内，转炉平均产汽量为60t/h，产生蒸汽60x40/60=401,RH真空泵消耗蒸汽量为25x15/60+60x25/60=31.25t o
b.两套RH精炼周期相差15min~20min。在RH的一个精炼周期40min内,RH真空泵消耗蒸汽量为42.5x30/60+60x10/60=
31.25to
c.两套RH精炼周期相差a min(a<15min)。在RH的一个精炼周期40min内,RH真空泵消耗蒸汽量为25x(15-a)/60+42.5x(20a)/ 60+60x(25-a)/60=31.25t o
在以上三种蒸汽消耗情况下，转炉供汽量能够满足两套RH精炼装置的用汽要求。若RH装置用汽全部由转炉余热汽提供，将富余40-31.25=8.75(可供余热发电和外网用汽，折算成流量为为了满足RH真空泵蒸汽过热度的要求，将转炉余热系统生产的余热蒸汽和电厂蒸汽通过在混合分汽缸中混合得到RH所要求的过热蒸汽，设置两个混合分汽缸，与RH装置一对一配置，以下的混合计算均为一套RH精炼装置对应的蒸汽耗量。
混合后蒸汽最小参数为:1.0MPa,195七，最低熔值H…=2809.62 kJ/kg
余热系统：压力M L1MPa，最低熔值Hl=2783.77kJ/kg
引入电厂过热蒸汽，考虑管道输送的压力和温度损失，进入混合分汽缸前的蒸汽参数为:1.7MPa,305T，最低熔值H f304L31kJ/ kg
在一个RH精炼周期B区间25min内，需要消耗蒸汽30x25/ 6O=12.5t，计算公式如下：
H必125=H,xa+Hjxb
a+b=12«5
a为余热蒸汽量,b为电厂过热蒸汽量，
a=12.5x(H「H,)=11.25t
b=12.5x(H0-H,)/(H l H,)=1.25t
折算成流量,RH处于区间B时需要余热蒸汽流量11.25x60/ 25=27t/h，电厂过热蒸汽量1.25x60/25=3t/h。
在一个RH精炼周期A区间15min内，需要消耗蒸汽12.5x15/ 6O=3.125t，计算公式如下：
H必3.125=H,xa+Hjxb
a+b=3.125
a为余热蒸汽量,b为电厂过热蒸汽量，
a=3.125x(H^Hq)/(H,>2.8125t
b=3」25x(H(r H,)/(H,)=0.3125t
服务器硬件检测折算成流量,RH处于区间A时需要余热蒸汽流量2.8125x60/ 15=11.25t/h，电厂过热蒸汽量0.3125x60/15=1.25t/ho
果壳箱综上所述，一S RH装置在一个精炼周期内消耗转炉余热蒸汽11.25+2.8125=14.06251，需要消耗电厂过热蒸汽125+0.3125= 1.56251；两套RH装置同时使用时，在一个周期内消耗转炉余热蒸汽14.0625x2=28.125t，消耗电厂过热蒸汽1.5625x2=3.125t0在此期间，转炉产生的余热蒸汽将富余40-28.125=11.875t，可供余热发电和外网用汽，折算成流量为~17.8t/h。
3.3供汽系统改造
n
V
dmx512协议_l.
见下方RH蒸汽方案系统图。
3.3.1从汽包与蓄热器之间的主汽管上，弓I1根DN300余热蒸汽管道至RH分汽缸，并在此管路上设一调压阀组ZDV1；
ZDV1功能或操作要求：
阀后定压(l.IMPa)调节。
3.3.2DN300的余热蒸汽管道分为两根DN250的管道分别进入1#和2分汽缸，分别在DN250的管道上设置流量调节阀组ZDV2a、ZDV2b;
ZDV2a、ZDV2b功能和操作要求：
在KH主要用汽B阶段，阀后定流量(27t/h)调节；
在RH非主要用汽A阶段，阀后定流量(1125t/h碉节；
3.3.3增加一路电厂过热蒸汽汽源DN150，并在此管路上设一调压阀组ZDV3;
ZDV3功能或操作要求：
阀后定压(LIMPa碉节。
3.3.4蒸汽汽源DN150分两根DN100的管道进入1#和2分汽缸，并在DN100的管道上设置流量调节阀组ZDV4a、ZDV4b；
ZDV4a、ZDV4b功能和操作要求：
在RH主要用汽B阶段，阀后定流量(3t/h)调节，当混合分汽缸出口蒸汽温度W190T，增大流量保证混合分汽缸出口温度190t~ 195T。
在RH非主要用汽A阶段，阀后定流量(1.25t4i)调节，当混合分汽缸出口蒸汽温度W190七，增大流量保证混合分汽缸出口温度190t~195t。自制鱼缸灯架
参考文献
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[4]杨源满，王国全，米玉成.转炉汽化冷却系统回收蒸汽用于真空精炼的探讨[A].烟台:2006年全国炼钢、连铸生产技术会议C].2OO6作者简介：段炼(1981-)，男，湖北武汉人，中冶南方工程技术有限公司公用设计所，硕士，从事钢铁行业工程设计
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