现代冶金
Modern Metallurgy
第47卷第6期2019年12月防潮纸
Vol. 47 No. 6Dec. 2019
及解决措施
马永强
（大簊集团有限公司，江苏南京211112）
摘要：介绍了湿法脱硫工程中大型浆液循环泵在运行过程中由于非安装因素引起的泵壳体振动和腔体内部噪音的 原因和一种处理方案"
关键词：湿法脱硫；振动；噪音；处理方案
中图分类号：X701.3
引言
脱硫技术一直是环境保护工作中一个令人关注 的重要课题$主流的脱硫工艺今后仍将被国内、外 广泛应用$随着工业的发展和人们生活水平的提
雨水循环系统
高，对能源的渴求也不断增加，燃煤烟气中的so 2 已经成为造成大气污染的主要原因；减少so 2污染
已成为当今大气环境治理的当务之急。不少烟气脱 硫工艺已经在工业中广泛应用，其对各类锅炉和焚 烧炉尾气的治理也具有重要的现实意义$在钢铁冶 金行业中的烧结机矿石燃烧后烟气的脱硫，又称烟
气脱硫（FGD ）$烟气脱硫众多设备中的浆液循环 泵起到了循环流动脱硫塔内部浆液的作用，且石灰
浆液停止流动后，脱硫塔和设备及管道的内部石灰气动加油泵
浆液会沉淀、凝固并对设备后续运行带来极烦， 所以工程上要求浆液循环泵的使用寿命长、运行稳
定$国内的大型浆液循环泵制造技术已经日趋成
帷幕灌浆
熟，但是现场安装使用过程中还是存在一些振动和
异常杂音等问题，这些问题最终都将会影响泵的使 用寿命以及脱硫系统的稳定运行$
1振动和噪音产生的情况介绍
越南和发钢铁集团2X360 @2烧结机烟气脱硫
工程一期的脱硫塔配置了 4台大型浆液循环泵，脱
硫塔内的浆液密度范围是：1. 05-1. 15 t/m 3，泵出口 流量：3100 m 3/min，扬程为 A 泵：20 m,B 泵：22 m ，
C 泵:24 m,
D 泵:26 m $
其中A 泵的工作扬程为17. 15 m （高液位），
17. 65 m （正常液位），18. 625 m （低液位）；设计选型
扬程为20 m，安全裕度6.88% $ B 泵的工作扬程为 19. 15 m （高液位），19. 65 m （正常液位），20. 625 m （低液位）；设计选型扬程为22 m，安全裕度6.25% $ C 泵的工作扬程为21. 15 m （高液位），21. 65 m （正
常液位），22. 625 m （低液位）；设计选型扬程为24
m，安全裕度5. 73% $ D 泵的工作扬程为23. 15 m （高液位），23. 65 m （正常液位），24. 625 m （低液 位）；设计选型扬程为26 m，安全裕度5.29% $
txue在4台浆液循环泵调试运行过程中发现C 泵、 D 泵工况一切正常，A 泵、B 泵振动大且腔体内部有
明显的气蚀流动产生的噪音$
2原因分析和解决办法
2. 1原因
根据现场情况判断，这两台浆液循环泵产生噪 音和振动不是因为安装精度达不到而造成的$在排 除了安装问题之后，通过泵的性能曲线分析认为A
泵、B 泵工作带较窄，设计选型预留的正常安全裕度
造成实际扬程比选型扬程略低，引起泵流量偏离，超
出该泵能够承受的流量范围，引起气蚀振动。
脱硫塔内浆液是动态的，浆液循环泵作为脱硫
收稿日期=2019-09-16
作者简介：马永强(1992-)，男，助理工程师 $ 电话'5298366426 & E-mail : mayongqiang ©mountop. com. cn
70现代冶金第47卷
塔的核心设备，必须要能够适应脱硫塔液位变化、密度变化、滤网拥塞、喷淋管局部堵塞等引起的阻力变化，由于脱硫工况的复杂性，浆液循环泵应具备足够带宽以满足实际工况点波动。此次问题的主要原因在于国内泵厂家在泵的选型制造上疏忽大意，本工程又地处国外，路途遥远，且投产在即，后续只能在现场寻解决办法。
2.2解决办法
现场首先想到在浆液循环泵出口管道接入脱硫塔处（如图1中序号1所示位置）的膨胀节位置加一块内径320外径700厚度16mm的耐磨堆焊孔板。此做法的目的是为了限制泵出口的流量，从而降低泵的输出转速，达到消除壳体振动和腔体噪音的目的。最终运行之后的结果是：泵的振动和噪音问题得到一定程度的缓解，但是浆液经由堆焊孔板后方进入脱硫塔后的压力和流量都有明显减小，进而造成塔内的喷淋层喷出来的浆液喷淋角度
地温空调
浆液循环泵1A
图1浆液循环泵运行立面示意图达不到要求，浆液雾化效果不佳。这样也会导致脱硫效率降低，并不是合适的解决方案。
在塔体喷淋入口限制流量效果不佳后，现场考虑减小泵入口处的浆液阻力。在脱硫塔底部浆液循环泵入口抽取浆液的地方一般会设置一个合金材质的滤网（如图1中序号2所示位置），用来过滤塔内浆液中大颗粒物质。但是由于现场塔内侧搅拌器强力有效的工作和石灰原料颗粒较小，所以考虑在此处更换成更大一号网孔的滤网，以减少泵吸取浆液时的阻力。这次改造之后，泵的振动和腔体噪音进一步减小；但脱硫塔内喷淋层处的浆液还是没有达到最佳喷淋效果，还需要再进一步改造。
最终现场将堆焊孔板位置改到泵的出口膨胀节位置（如图1中序号3所示位置），并将孔径实验性地逐步缩小至295mm。此时的浆液循环泵的壳体异常振动和腔体内部的气蚀噪音已接近消失。塔内喷淋的
效果也有所改善，塔内喷淋层喷嘴处也达到了脱硫所需的压力和流量。由于脱硫系统需要长期稳定运行，所以即使采用耐磨材料堆焊制作的孔板也不能满足长期稳定运行的要求。因此根据现场要求，厂家铸造了一件和泵体同材质的孔板替换掉堆焊板材质的孔板，既经济又实用地解决了因泵选型失误造成的振动和噪音。
3结束语
经过对泵的振动和噪音产生原因进行分析，查原因，提出相应的解决方案；通过多次改造使泵的振动和噪音降至理想数值，解决了浆液循环泵使用寿命因振动和噪音而缩短的问题，实现了脱硫系统的经济安全可靠运行，也降低了业主的使用维护成本
。
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