MANUFACTURING AND PROCESS | 制造与工艺
柯娟
上汽通用五菱汽车股份有限公司 广西柳州市 545007
摘 要： 为解决某款车型欧式导槽扭曲路异响问题，建立力学简化模型解析异响原理并识别出异响关键控制要素。
最终通过对关键控制要素结构优化并解决异响问题。对后续车型欧式导槽密封条设计有一定指导作用。关键词：欧式导槽；异响；摩擦
1 引言
某车型应用欧式导槽密封条，与侧围后侧窗以及三角窗形成一圈金属高亮装饰，良好的外观上市不久就得到大众的青睐和好评。但该车型售后却接到客户对于扭曲路异响的抱怨，作为一个新上市车型，客户抱怨引起公司质量和设计区域很大重视，立即组织技术团队对该问题进行分析，从结构上提出优化整改措施。
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2 异响故障分析及声源确认
识别售后抱怨要点，调查客户抱怨工况主要是扭曲路10-15KM/h情况下偶尔能听到咯吱异响。对故障车进行扭曲路试驾确认确实存在抱怨异响，为了进一步确认异响源，通过在车门饰板，胶条，零件上贴美纹纸一一隔离排查，最终确认故障来自于欧式导槽顶段与侧围摩擦异响。
3 异响原因分析
经过对欧式导槽结构分析，异响主要由欧式导槽顶段植绒唇边与侧围摩擦导致。该种异响原理是过扭曲路时，顶段植绒唇边与侧围有一个相对断断续续运动，胶条唇边产生粘着—滑行振动，这个粘着—滑行过程中顶段植绒唇边是被压缩和恢复的过程，该过程中唇边压缩和释放产生的能量大于侧围静摩擦力部分就会产生异响。为了更简单说明问题，对顶端植绒唇边简化为一个弹簧模型，
如图1所示。
在质量弹簧系统中，弹簧部分能量消耗
转化为噪音，可以得到如下式（1），通过模
型和数值转换得出式（2），由公式（2）不
难看出噪音与动静摩擦系数的差值，正压力
值成正比，与刚度系数k值成反比。由此识
别出异响关键控制要素为以下几个几个：
1)密封条与钣金接触面的动静摩擦系数
差值
2)密封条与钣金的正压力
3)密封条与钣金接触唇边的刚度
Squeak noise dB
(A)
∝E
max
-
E
min
=1
2
kd
s
2-1
2
kd
d
2=1
2
k(d
s
-d
d
)(d
s
+d
d
) (1)
此处k d
s
=μ
pam加药s
N k d
d
=μ
d
N，对公式
（1）进行换算得出如下式（2）
E
max
-
E
min
=1
2
k N
k
(μ
s
-μ
d
)(μ
s
+μ
d
)
=N
k
×(μ
s
-μ
d
)×(μ+μ)
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2
(2)
d
s吸湿剂
：动摩擦状态时模型弹簧伸长量
d
d
：静摩擦状态时模型弹簧伸长量
E
max
：动摩擦能量
E
min
服务器部署：静摩擦能量
k：刚度，密封条唇边抗变形能力
μ
电网监测d
：静摩擦系数
μ
s
：动摩擦系数
N：密封条压侧围力
F
t
：唇边变形回复力
F
f
：静摩擦力
4 结构对标
通过以上模型简化分析得出影响异响
几个关键要素是顶段唇边与钣金的动静摩
擦系数，唇边刚度及其对对侧围的压力。
对标无此故障模式的欧式导槽结构数据如
表1，很明显在正压力和刚度上差距较大，
对标车型唇边角度较小加上泄力槽以及唇
边厚度都能有效减小唇边与侧围接触时的
变形。
图
1 简化模型分析
Ft
N
Ff
顶段植
绒唇边
侧围外板
Ft
Ff
μd
K
异响源
N
108AUTO TIME
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