一、 设计任务书 设计任务 设计带式输送机的传动系统，采用两级圆柱齿轮减速器。 原始数据 输送带有效拉力 F = 8000 N 输送带工作速度 v = 0.4m/s 输送带滚筒直径 d = 530mm 减速器设计寿命为5年 工作条件 两班制工作，空载起动，载荷平稳，常温下连续（单向）运转，工作环境多尘；三相交流电源，电压为380/220 V。 二、传动系统方案的拟定 带式输送机传动系统方案如下图。 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
带式输送机由电动机驱动。电动机1 通过联轴器 2将动力传入减速器3，再经联轴器4 将动力传至输送机滚筒5，带动输送带6 工作。传动系统中采用两级展开式圆柱齿轮减速器，其结构简单，但齿轮相对于轴承位置不对称，因此要求轴有较大的刚度，高速级为斜齿圆柱齿轮传动，低速级为直齿圆柱齿轮传动。 三、电动机的选择 （1） 电动机的功率 由已知条件可以计算出工作机所需的功率 P= = =3.2KW 工作机所需电动机功率 P= = = 4KW （2） 电动机转速的选择 输送机滚筒轴的工作转速 n = = =14.42r/min 考虑到整个传动系统分为三级减速，总传动比可适当大一些，选同步转速 n = 1440 r/min 的电机为宜。 | P=3.2KW P=4KW | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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（3） 电动机型号的选择 根据工作条件：工作环境多尘、单向运转、两班制连续工作，工作机所需功率 P=4KW 及电动机的同步转速 n = 1440 r/min等，选用Y系列三相异步电机，卧式封闭结构，型号为Y112M2-4，其主要性能数据如下： 电动机额定功率 P = 4.0KW 电动机满载转速n = 1440r/min 电动机轴伸直径 D = 28 mm 电动机轴伸长度 E = 60 mm 四、 传动比的分布 带式输送机传动系统的总传动比 = = = 99.86 由传动系统方案知 = 1 ； = 1 计算可得两级圆柱齿轮减速器的总传动比 = = = =19.97 | Y112M2-4 P = 4.0 KW n=1440r/min | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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= = 5.095 低速级传动比 = = 3.92 传动系统的各传动比为： = 1 ， = 5.095， = 3.92， = 1 五、传动系统的运动和动力参数计算 传动系统各轴的转速、功率和转矩计算如下： 0轴（电动机轴）： n = n = 1440r/min P = P= 4kw T = 9550 = 9550 = 26.53 N·m 1轴（减速器高速轴）： n = = 1440 r/min P = P = 40.99 = 3.96 KW T= T = 19.90 1 0.99= 26.26 N·m 2轴（减速器中间轴）： n = = = 282.63 r/min P = = 3.960.96 =3.803KW T = = 128.48N·m | =5.095 = 3.92 n=1440 r/min P=4KW T= 26.53 N·m n=1440 r/min P=3.96 kw T=26.26n.m n=282.63 r/min | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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3轴（减速器低速轴）： n = = 72.1 r/min P = = 3.652 KW T = = 483.65 N·m 4轴（输出轴）： n = = 72.1 r/min
P = =3.579 KW T = = 474.03 N·m 上述计算结果和传动比及传动效率汇总如下：
| P = 3.803 KW T = 128.48 N·m n =72.1 r/min P =3.652KW T =483.65 N·m n = 72.1r/min P =3.579KW T =474.03 N·m | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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六、减速器传动零件的设计计算 （1） 高速级斜齿轮传动的设计计算 1、高速级斜齿轮材料及热处理方法 小齿轮选用45钢，调质处理 HBS= 229～286 大齿轮选用45钢，正火处理 HBS= 169~217 2、按齿面接触强度条件计算中心距 a 已知 大齿轮转矩 T = 128.48 N·m 齿数比 u = =5.095 选取齿宽系数 = 0.4 初设螺旋角`= 10 初设载荷系数 K` = 1.75 由表3-9 查得弹性系数 Z = 189.8 初取节点区域系数 Z= 2.475 初取重合度系数 Z= 0.85 初取螺旋角系数 Z= 0.992 由图3-29（c）和图3-29（b）查得 = 550MPa = 475MPa 相应得到小、大齿轮的许用接触应力为 = 508.75MPa = 463.125MPa | =508.75MPa=463.12MPa | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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由式3-40得 a = =122.1316mm 取标准中心距 a = 125mm 3、确定主要参数和计算主要尺寸 （1） 模数m 按经验公式，m=（0.01~0.02）a=1.25~2.5mm ，按文献中表3-2，取标准模数 m= 2mm。 （2） 齿数z 和 z z= = 20.1970 z= zu` = 102.9037 经圆整后取 z= 20， z=103 实际传动比 i= u = =5.15 传动比误差 = -1.08%>-0.5% 螺旋角 | a = 125mm m= 2mm z=20 z=103 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 大型屋面板 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
cos= = 0.979 = 10.2631 （3）分度圆直径 d 和 d d = =40.6504 mm d = = 209.3496 mm （3） 齿宽b 和 b b=b = a =53.6504 mm 取齿宽b= 55mm b= b+（5~10）= 50~60 mm 取齿宽b= 58mm (6) 载荷系数 K 按文献中表 3-6 ，取使用系数K=1.1 根据齿轮圆周速度 v = =3.06 m/s 按中表 3-6 ，取齿轮精度为8级。按文献中图 3-10（b）得动态载荷系数 K = 1.1 按中图 3-15 齿向载荷分配系数K =1.07 按中式 3-5 算得 端面重合度=1.6619 纵向重合度=1.2767 | = 10.2631 d=40.6504`mm d=209.3496mm b= 58 mm b= 55mm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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按中图 3-16，当总重合度=+=2.9386时 齿间载荷分配系数 K =1.41 载荷系数 K= KKKK = 1.8255 （7） 节点区域系数Z 按中图 3-28， = 10.56时 Z= 2.47 （8） 重合度系数 Z 按中式 3-34得 Z = = 0.776 （9） 螺旋角系数 Z 按中式 3-36得 Z= = 0.992 由上述（6）~（9）可知 K（ZZZ）< 7.752（左式对于原设计的值） 所以原设计偏于安全，可以使用。 4、 验证轮齿弯曲强度 由图3-21（c）和（a）查得 = 180MPa =160MPa | K= 1.8255 Z= 2.47 Z =0.776 Z= 0.992 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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相应得到小、大齿轮的许用接触应力为 =306MPa = 289.6MPa 按中式 3-34得 = MPa = MPa 根据当量齿数 z= 21 z= 108 由图3-19和图3-20查得 Y= 2.74，Y= 2.17，Y= 1.57，Y= 1.81 由式3-11算得 Y= 0.7013 由图3-38， =1.2767时 Y= 0.91 由以上数据得 ==61.5135 MPa | s100无人机=306MPa =289.6MPa | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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==62.4045 MPa 因<,< ,故弯曲强度满足要求。 5、主要设计计算结果 中心距 a= 125 mm 法向模数 m= 2mm 螺旋角 = 10.56（小齿轮为右旋，大齿轮为左旋） 齿数 z=20 z=103 分度圆直径 d=40.6504 mm，d=209.3496 mm 齿顶圆直径 d=44.6504 mm，d=213.3496 mm 齿根圆直径 d= 35.6504 mm，d=204.3496 mm 齿宽 b= 58 mm，b= 55mm 齿轮精度等级 8级 材料及热处理 小齿轮选用45钢，调质处理 HBS= 240~270 大齿轮选用45钢，正火处理 HBS= 200~230 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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（2） 低速级斜齿动的设计计算 1、低速级斜齿轮材料及热处理方法 小齿轮选用45钢，调质处理 HBS= 240~270 大齿轮选用45钢，正火处理 HBS= 200~230 2、按齿面接触强度条件计算中心距 a 已知 大齿轮转矩 T = 96.71 N·m 齿数比 = u =3.93 选取齿宽系数 = 0.35 初设螺旋角`= 10 初设载荷系数 K` = 1.8 由表3-9 查得弹性系数 Z = 189.8 初取节点区域系数 Z= 2.475 初取重合度系数 Z= 0.8 由图3-29（c）和图3-29（b）查得 = 550MPa = 515MPa 相应得到小、大齿轮的许用接触应力为 = 497.75MPa =504.7MPa 由式3-40得 a | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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= =175.7455mm 取标准中心距 a = 180mm 3、确定主要参数和计算主要尺寸 （4） 模数m 按经验公式，m=（0.01~0.02）a=1.8~3.6，按文献中表3-2，取标准模数 m= 2.5。 （5） 齿数z 和 z z= = 29.8236 z= zu` = 110.9887 经圆整后取 z= 30， z=111 实际传动比 ：i= u = =3.889 传动比误差 ： = = 0.2% < 5% 螺旋角 = 11.72 cos= = 0.979 | a = 180mm m= 2.5mm z=30 z=111 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明网络监测系统 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
（3）分度圆直径 d 和 d d = = 76.61mm d = =283.45mm (4) 齿宽b 和 b b=b = a = 69 mm 取齿宽b= 70 mm b= b+（5~10） 取齿宽b= 75 mm (5) 载荷系数 K 按文献中表 3-6 ，取使用系数K=1 根据齿轮圆周速度 v = =1.08 m/s 按中表 3-6 ，取齿轮精度为8级。按文献中图 3-10（b）得动态载荷系数 K = 1.1 按 中式 3-5 算得 端面重合度 =1.708 纵向重合度 =1.1.863 按中图 3-16，当总重合度=+=3.571时 按中图 3-15 齿向载荷分配系数K =1.43 | b= 75 mm b= 70 mm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
载荷系数 K= KKKK = 1.79 （10） 节点区域系数Z 按中图 3-28， = 11.72时 Z= 2.47 （11） 重合度系数 Z 按中式 3-34得 Z = = 0.766 （12） 螺旋角系数 Z 按中式 3-36得 Z= = 0.992 由上述（6）~（9）可知 K（ZZZ）< 1.39（左式对于原设计的值） 所以原设计偏于安全，可以使用。 4、 验证轮齿弯曲强度 由图3-21（c）和（a）查得 =180MPa = 170MPa 相应得到小、大齿轮的许用接触应力为 =324MPa = 312.8MPa | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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按中式 3-10得 = MPa = MPa 当量齿数 z= 32 z= 118.2 由图3-19和图3-20查得 Y= 2.525，Y= 2.17，Y= 1.625，Y= 1.825, =0.92 由式3-11算得Y= 0.70 由以上数据得 ==58.86 MPa ==60.94 MPa 因<,< ,故弯曲强度满足要求。 5、主要设计计算结果 中心距 a= 180 mm 法向模数 m= 2.5mm | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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齿数 z=30 ，z=111 分度圆直径 d=76.61mm, d=283.45mm 齿顶圆直径 d=81.61mm, d=288.45mm 齿根圆直径 d=70.36mm, d=277.2mm 齿宽 b=75mm，b= 70mm 齿轮精度等级 8级 材料及热处理 小齿轮选用45钢，调质处理 HBS= 240~270 大齿轮选用45钢，正火处理 HBS= 200~230 七、减速器轴和轴承的的设计计算 1、轴的设计 (1) 绘制轴的布置简图和初定跨距 轴的布置见草图 （2） 高速轴（1轴）的设计 1.轴的材料及热处理 采用齿轮轴结构，选用45钢调质 2. 轴的受力分析 轴的受力分析如下图 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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= 202 mm， = 56 mm， = 146mm （a） 计算齿轮的啮合力 F = = 1461.2N F = F =544.9 N F = Ftan = 326.1N （b） 水平面内支撑反力 R = F = 1056.1N R = F- R =405.1N M = M = 0 M = R=59145 N·mm | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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（c） 求垂直面内的支撑反力， 受力简图如图所示： R = =426.9N R = F- R= 118N M = M= 0， M = 23906， M= 17228N·mm （d） 求支撑反力 R= 1139.12N， R= 421.94 N | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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M= M =0 M= 63794 N·mm M=61603 N·mm T =29940N·mm 3、轴的初步计算 按中式 7-10 d mm 按中表 7-1 =637 MPa 按中表 7-4 = 58.17 MPa 取= 0.6 式得： d =22.44 mm 代入公参考联轴器的标准直径 取d= 25 mm 减速器高速轴的结构见下图： | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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（3） 中间轴（2轴）的设计 1.轴的材料及热处理 采用齿轮轴结构，选用45钢调质 2. 轴的受力分析 轴的受力分析如下图 = 204 mm， = 57mm = 141mm = 65mm （a）计算齿轮的齿合力 F = =1385.9N F = F =516.84 N F = Ftan = 309.28N | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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F = = 3783.06N F = F = 1406.24N F = F×tanβ=784.81 （b）水平面内支撑反力 R = = 2163.3 N R = F+ F- R = 3005.7 N M = M = 0 M = 123308 N·mm M = 195370 N·mm （C） 求垂直面内的支撑反力 R = =396.72 N R = F- F- R= 492.68 N M = M= 0，M = 22613， M=- -9725N·mm M = 62086 N·mm M= （d）求支撑反力 R= 2199.38， R= 3045.81 N M= M =0 M= 125346 M = 123691 N·mm M= 204998 M =197977 N·mm T = 144910 N·mm | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3、轴的初步计算 按中式 7-10 d mm 按中表 7-1 = 640 MPa 按中表 7-4 = 59.7 MP 取= 0.6 代入公式得： d =29.62 mm d = 33.60mm 轴开一个键槽时，直径增大4% d 30.8 mm d34.94mm 4、轴的结构设计 按经验公式 d = （0.3~0.5）a =37.5～43.75mm 参考联轴器的标准直径 取d = 45 mm 减速器中间轴的结构见下图 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
（4） 低速轴（3轴）的设计 1.轴的材料及热处理 采用齿轮轴结构，选用45钢调质 2. 轴的受力分析 轴的受力分析如下图 图中 = 204 mm， = 138 mm， = 66mm
a）：计算齿轮的啮合力 F＝＝3534.73N； F＝F＝1313.93 N； F＝F×tanβ==733.29N （b）：求水平面内的支承反力 R= F＝1143.59 N; R= F- R=2391.14N； M=M=0; M= 157815 N*mm。 （c）：求垂直面内的支承反力 R= =-84.34 N（方向沿y轴向下）； R= F -R==1398.27 N M=M=0; M= 11639 N*mm M= -92287N*mm （d）：求支承反力 R=1146 N; R=2770 N; M=M=0; M=158244 N*mm, M=182818 N*mm; T=9550=500960 N*mm | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
按中表 7-1 = 640 MPa 按中表 7-4 = 58.7 MPa 取= 0.6 代入公式得： d = 37.13 mm 轴开一个键槽时，直径增大4% d 38.6 mm 4、轴的结构设计 按经验公式 d = （0.3~0.35）a = 54~63 mm 参考联轴器的标准直径 取d = 63 mm 减速器低速轴轴的结构见下图 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
（5） 轴的精确强度校核 对低速轴的C截面进行精确强度校核 按中式 7-11 知，轴的疲劳强度安全系数 按中式 7-12 知 S== 18.67 路灯节电器S= = 6.18 = 5.87 按中表 7-5查取轴的安全系数为= 1.5~1.8 对于C截面 S > 八、 滚动轴承的选择 （1）高速轴（1轴）上滚动轴承的选择 采用两端固定式轴承组合方式，轴承类型为深沟球轴承，轴承寿命取L = 24000 h 有以上计算结果 F = 1139.12N，F =326.1N n=1440 r/min 初选滚动轴承 306GB276—82 按中表6-1， C =27000N C=15200N | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
F/C = 0.021 e= 0.205 F/ F= 0.286 >e X= 0.56 Y= 2.145 按中表 8-9 f=1.5 p = （X F+Y F）f=2006.09N C = p= 25581.46 N 因 C< C 故 306 轴承满足要求 306 轴承：D= 72mm，B= 19mm， = 37mm （2）中间轴（2轴）上滚动轴承的选择 采用两端固定式轴承组合方式，轴承类型为深沟球轴承，轴承寿命取L = 24000 h 有以上计算结果 F =3045.81N，F =475.53 N n=285.71 r/min 初选滚动轴承 308 GB276—82 按中表6-1， C =40800 N C= 24000N F/C = 0.002 e= 0.200 F/ F= 0.156 <e X= 1 Y= 0 按中表 8-9 f=1.5 p = pstang（X F+Y F）f=4568.71 N | 306 GB276—82 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
C = p= 22635.36N 因 C< C 故 308 轴承满足要求 308轴承：D= 90mm，B=23mm， = 49mm （3）低速轴（3轴）上滚动轴承的选择 采用两端固定式轴承组合方式，轴承类型为深沟球轴承，轴承寿命取L = 24000 h 有以上计算结果 F = 2770N n= 79.36r/min 初选滚动轴承 309 GB276—82按中表6-1， C = 52800 N 按中表 8-9 f=1.5 p = Ff= 4295.68 N C = p= 22500 N 因 C< C 故 309 轴承满足要求 309 轴承：D= 100mm，B= 25mm， = 54mm 九、键联接和轴联器的选择 （1） 高速轴（1轴）上键联接和联轴器的选择 由以前计算结果知： T= 29.94N·m n= 1440 mm 按中表 10-1，取 K= 1.75 T = KT= 52.40Nm | 308 GB276—82 309 GB276—82 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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选TL型弹性套柱销联轴器 按中表 7-1 选TL联轴器GB4323—84 许用转矩= 63 N·mm 许用转速= 5700r/mm 因 T< , n< 故该联轴器满足要求 选A型普通平键 = 25mm = 44mm = 34~39mm 按中表 5-1 初选键836 GB1096-79 ：b= 8mm，金桥通联轴器h= 7mm， L= 36 mm ，l= 28 mm 按中表 7-2 = 110MPa = 90 MPa 按中式 7-1和7-3 = = 24.44MPa< = = 12.22MPa< 键的挤压强度和剪切强度满足要求。 （2） 中间轴（2轴）上键联接的选择 由以前计算结果知： T= 144.91N·m 选A型普通平键 = 45mm = 53mm =43~48mm 按中表 5-1 初选键1445GB1096-79 ：b= 14mm，h= 9 mm， | TL联轴器 GB4323—84 836 GB1096-79 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
L= 45 mm ，l= 31 mm 按中表 7-2 = 110MPa = 90 MPa 按中式 7-1和7-3 = = 46.17MPa< = = 14.84MPa< 键的挤压强度和剪切强度满足要求。 选A型普通平键 = 45mm = 78mm = 68~73mm 按中表 5-1 初选键1470 GB1096-1979 ：b= 14mm，h= 9 mm， L= 70mm ，l= 56 mm 按中表 7-2 = 110MPa = 90 MPa 按中式 7-1和7-3 = = 25.56MPa< = =8.21MPa< 键的挤压强度和剪切强度满足要求。 （3） 低速轴（3轴）上键联接和联轴器的选择 由以前计算结果知： T=500.96N·m n= 79.36r/ min 选A型普通平键= 63mm = 70mm = 60~65mm | 1445 GB1096-79 1470 GB1096-79 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
计 算 及 说 明 | 结果 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
按中表 5-1 初选键1863 GB1096-1979 ：b= 18mm，h= 11 mm， L= 63mm ，l= 45 mm 按中表 7-2 = 110MPa = 90 MPa 按中式 7-1和7-3 = =64.26MPa< = = 19.63MPa< 键的挤压强度和剪切强度满足要求 按中表 10-1，取 K= 1.75 T = KT= 876.68 选HL型弹性套柱销联轴器 按中表 7-3 选HL联轴器J135*60 GB5014—85 许用转矩= 630 N·mm 许用转速= 500r/mm 因 T< , n< 故该联轴器满足要求 选A型普通平键 = 40mm = 107mm = 100mm 按中表 5-1 初选键1050 GB1096-79 ：b= 10mm，h= 8mm， L= 56mm ，l= 46 mm 按中表 7-2 = 110MPa = 90 MPa 按中式 7-1和7-3 | 1863 GB1096-1979 HL联轴器 J135*60 GB5014—85 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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= = 96.80MPa< = = 45.90MPa< 键的挤压强度和剪切强度满足要求。 十、减速器箱体及附件的设计 1.箱体：低速级中心a=200mm 箱座壁厚=0.25a+3=8mm 取为8mm 箱盖壁厚=0.25a+3=8mm 取为8mm 箱座凸缘厚度b=1.5=12mm 箱盖凸缘厚度=1.5=12mm 箱座底凸缘厚度p=2.5=20mm 箱座上的肋厚m0.85=6.8mm，取m=8mm 箱盖上的肋厚0.85=6.8mm，取=8mm 地脚螺栓直径=0.036a+10=17.2,取M20 轴承旁连接螺栓直径=0.75=15，取M16 上下箱连接螺栓直径=（0.5～0.6）=10~12，取M12 定位销孔直径=（0.7～0.8）=7～8，取=8mm 2.减速器附件： （1）窥视孔及窥视孔盖 A=100mm , =130mm , = 115mm ,B= 50mm | 1050 GB1096-79 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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=90mm , =70mm , =M6 ,R=6mm, h=4.5mm （2）通气孔: A型通气器 M18*1.5 （3）轴承盖 选取凸缘式轴承盖，轴承外径D=72～100mm,对于低速轴和中间轴有螺栓直径=M8,螺栓数目n=6；对于高速轴有螺栓直径=M8,螺栓数目n=4 （4） 定位销 选取圆锥型定位销8*35 （5） 启箱螺钉 M12*25 （6） 游标 杆式游标, M16 （7） 放油孔及放油螺栓塞: M16*1.5 (8)密封方式: 毡圈密封 （9）减速器润滑方式，润滑剂，及密封装置的选择。 (a) 减速器齿轮采用浸油润滑。低速级大齿轮齿顶圆与油池底面距离大于30mm ，可以采用浸油润滑。低速级大齿轮圆周速度 v=1.08m/s 允许浸油，浸油深度最大为12mm. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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(b) 由于高速级齿轮的圆周速度v=3.06m/s >2m/s 故采用油润滑。 (c) 为防止在轴外伸处箱内润滑油流失，以及外部灰沙，异物进入箱内，在轴端盖与轴之间装密封件，采用毡圈密封。 (d) 为防止螺塞处漏油，采用封油垫密封。 在上下箱体部分面上涂有密封用的水玻璃及密封胶 十一、 设计小结及个人成长感悟 1、通过本学期的两次设计任务，自己在设计的过程中体会到了很多，使自己从原来对自主设计的生疏变得对设计方法的逐渐掌握,同时在设计的过程中学到了很多，也逐渐的学会掌握以前学过的知识。 （1）、 从整体上,这次设计的过程使我深刻认识到了从事机械设计工作的艰巨性和挑战性,也让我进一步熟悉了机械设计的基本流程.从事机械设计并不是一件简单的工作,而是一件复杂和细致的工作.这就要求我们在平时养成认真.谨慎的习惯.机械设计上任何一个小的失误都有可能酿成巨大的悲剧和浪费. 尤其是在这次减速器的设计过程中让我收获了好多，由于各种原因，在这次设计中也犯了很多错误，后来在老师和同学的指导下改正了错误，但设计过程中由于无经验，设计的过程相当艰辛，一个小小的错误都使我的设计毁于一旦，反复修改设计了很多次。 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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（2）、从自身角度来讲，这次机械设计课程设计也让我充分的认识到综合运用自己所学过的知识的重要性，同时也使得自己将以前学过的知识重新回顾并复习，同时也更加熟练的运用各种应用软件，如AutoCAD等等。 总的来说，自己觉得设计的过程是一个不断修改完善的过程，而自己在这个过程中不断的发现自身的知识缺陷，为了完成设计任务，自己需要补充很多知识，并且对原来的知识也进行了一定程度的复习，所以说设计的过程是个知识积累与更新的过程。 2、个人成长感悟 成长的过程有成功的喜悦，失败的悲痛；有少年的轻狂，万年般的稳重；有童真无邪的笑容，迷茫无奈的眼神；有对理想前途的自信，前进路上不可避免的伤痛。 就这样快乐随着泪水幸福伴着伤痛慢慢的成长着。日子一天天滑过，岁月带走了我的许多，也带给我许多，岁月的流过，带走的不仅仅是我的快乐童年，逼真的还有幼稚无知。岁月带给我不仅仅是强健的身体，更重要的是知识和成熟。 转眼间我都是大三的人了，大一大二的生活我几乎都不怎么记得了，成长伴着烦恼前行，当丝丝的愁絮袭来，在我脑海里显现的是高中的生活。 在西部大开发的大好形式下，国家也从教育方面支援西部，在东 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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南沿海发达城市的部分重点高中开设新疆少数名族高中班，我也有幸成为其中的一份子。四年的高中生活留给我很多很多。 由于我们一批新疆学子到他乡求学，一年只能回一趟家，大部分时间都在一起生活，学习，也许正是我们远离了对父母的依赖，便很快的成长起来，学会了互相关心，更重要的是学会了很多为人处事的道理，同时也结交了很多真挚的朋友，他们在当你打球崴脚不能走路时，每天背你上下楼，每天给你送饭…但在大学里就没有了，至少我还没有碰到，当你崴脚后你只能自己单腿跳着的上下楼… 大学的关系真的很冷淡，也许是我们长大了的原因？我觉的大学中有一类人很悲哀，他们只是埋头学习课本知识，却完全忽视了很多人情世故，他们也许在家是独生子女，已经习惯了以自我为中心，始终在父母的庇护之下，他们不会感受到当他生病时很多人的关心和照顾。 改变不了环境，我也只好去适应这样的环境，专心抓紧剩余不多的时间去学习，争取不在学习上给自己留下遗憾！ 以上是我上大学以来感触最深的。 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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参考文献 [1] 陈国定等主编. 机械设计基础 .北京：机械工业出版社，2005 [2] 汝元功、唐照民主编. 机械设计手册. 北京: 高等教育出版社，1995 [3] 唐照民主编. 机械设计. 西安: 西安交通大学出版社，1995 [4] 任金泉等主编. 机械设计课程设计. 西安：西安交通大学出版社，2002 | |
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