D.0.1一般规定
沉没度1除本方法另有规定外，应遵照现行行业标准《公路沥青路面施工技术规范》JTG F40附录B热拌沥青混合料配合比设计方法的规定执行。
2对用于透水沥青混合料配合比设计的各种材料，其质量必须符合本技术规程第5章规定的技术要求。透水沥青混合料宜采用高黏度沥青胶结料，其质量宜符合表5.3.1与表5.3.2的技术要求，当实践证明采用普通改性沥青或纤维稳定剂后能符合当地条件时也允许使用。
3透水沥青混合料的配合比设计采用马歇尔试件的体积设计方法进行，并以空隙率作为配合比设计主要指标，配合比设计指标应符合本规程表6.2.2与表6.2.3规定的技术标准。
4透水沥青混合料配合比设计宜按图D.0.1的框图的步骤进行。
图D.0.1透水沥青混合料配合比设计流程图
陶瓷刮刀
D.0.2目标空隙率的选择
1广东地区炎热多雨，宜根据表D.0.2及各地区的平均年降水量（施工前10年平均年降水量）合理选择目标空隙率。
表D.0.2不同平均年降水量下适用的空隙率
平均年降水量i（mm）适用的空隙率
i≥170020%
1000≤i＜170019%
注：①对于空气质量较低、路面容易污染严重的地区，考虑到路面透水性能的持续和空隙清洗疏通等方面，可以适当增大1%~2%。
D.0.3设计矿料级配的确定
1按现行行业标准《公路工程集料试验规程》JTG E42规定的方法精确测定各种原材料的相对密度，其 中4.75mm以上的粗集料为毛体积相对密度，4.75mm以下的细集料及矿粉(含消石灰、水泥)为表观相对密度。
2以本技术规程表6.2.1级配范围作为工程设计级配范围，在充分参考同类工程的成功经验的基础上，在工程设计级配范围内调整各种矿料比例设计3组不同粗细的初试级配，3组级配的粗集料骨架分界筛孔的通过率处于级配范围的中值、中值±3％附近。
3对每一组初选的矿料级配，按式D.0.3.3-1计算集料的表面积。根据希望的沥青膜厚度，按式D.0.3.3-2计算每一组混合料的初试沥青用量P b。通常情况下，透水沥青混合料的沥青膜厚度h宜为14μm。
A＝(2+0.02a+0.04b+0.08c+0.14d+0.3e+0.6f+1.6g)/48.74(D.0.3.3-1)
P b＝h×A(D.0.3.3-2)
式中：A为集料的总的表面积。其中a、b、c、d、e、f、g分别代表4.75mm、2.36mm、1.18mm、0.6mm、0.3mm、0.15mm、0.075mm筛孔的通过百分率,％。
卧式挤压机4分别制作马歇尔试件，马歇尔试件的击实次数为双面各50次。用体积法测定试件的空隙率，绘制粗集料骨架分界筛孔通过率与空隙率的关系曲线。根据期望的空隙率确定透水沥青混合料的矿料级配。
逆变电源模块D.0.4最佳沥青用量的确定
1按D.0.3.3的方法计算确定的设计矿料级配的初始沥青用量。
热熔标线涂料2以确定的初始沥青用量为中值，按一定间隔(通常为0.5%)，取5个或5个以上不同的油石比，按确定的矿料级配分别拌和透水沥青混合料，分别进行肯塔堡飞散试验及谢伦堡析漏试验（控制温度宜为185℃±2℃）。
废气焚烧3根据飞散试验与析漏试验结果，分别得出不同油石比与混合料飞散损失及析漏损失的关系曲线图，在图中标出飞散损失和析漏损失的控制标准（本规程表6.2.2及表6.2.3规定的技术标准）的水平线。
以飞散损失的控制水平线与飞散曲线的交点对应的沥青用量为最小沥青用量OAC min，当无交点时，以选用的最小油石比为OAC min。
以析漏损失的控制水平线与析漏曲线的交点对应的沥青用量为最大沥青用量OAC max，当无交点时，以选用的最大油石比为OAC max。
根据得到的最大最小沥青用量来确定最佳沥青用量OAC的取值范围，最佳沥青用量OAC计算公式（D.0.4.3）如下：
OAC=OAC min+0.75(OAC max-OAC min)（D.0.4.3）
图D.0.4.3不同油石比与混合料飞散损失及析漏损失的关系曲线图
当图中所取OAC max小于OAC min时，应从材料、级配等角度重新进行混合料配合比设计。
D.0.5配合比设计检验
1以确定的矿料级配和最佳沥青用量拌和沥青混合料，分别进行马歇尔试验、浸水马歇尔试验、谢伦堡析漏试验、肯塔堡飞散试验、车辙试验等各种使用性能的检验，各项指标应符合应符合本规程表6.2.2与表6.2.3规定的技术要求，其空隙率与期望空隙率的差值不宜超过±1％。如不符合要求，应重新调整沥青用量拌和沥青混合料进行试验，直至符合要求为止。
D.0.6配合比设计报告
1如各项指标均符合要求，即配合比设计已完成，出具配合比设计报告。
2透水沥青混合料配合比设计报告应包括工程设计级配范围选择说明、材料品种选择与原材料质量试验结果、矿料级配、不同油石比与混合料飞散损失及析漏损失的关系曲线图、最佳沥青用量及各项体积指标、配合比设计检验结果等。
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