1、问题描述
2011年2月24日，某系统操作人员1：00发现冷箱压力出现明显上升，正常指标为0.00Kpa或0.01KPA，发现时为0.04KPA，当时总控人员立即通知现场人员到现场检查充气阀是否开得过大，现场是否有误喷砂情况，没有发现异常，认为是仪表只是有问题，通知仪表人员查看了冷箱压力变送器。冷箱基础温度未发生任何变化。 2：00现场操作人员发现冷箱北侧约20米高度污氮管道连接处有珠光砂喷出。立即通知化验室人员对冷箱下部外冒气体用测氧仪监测，东侧、南侧不报警，西侧报警，手动分析结果冷箱西氧含量36﹪，冷箱南侧31﹪.检查过程中2：30听见钢板破裂的声音，返回检查发现在冷箱南侧约18米高度，距离上塔安全阀40cm距离处出现裂缝，并有液体流出。空分立即停止冷箱进气，上下塔排液，打开一个冷箱珠光砂卸料口和中部珠光砂口以及顶部的排气口，冷箱上下部压力回复正常数值。从先现象判断冷箱漏液，无法直接判断原因，必须扒砂处理。
2、原因分析
﹙1﹚根据化验室分析结果，冷箱西氧含量为36﹪、冷箱南氧含量为31﹪，从而判断漏液不是液氧，成份与液空含量近似，可能是液空管道泄漏。
﹙2﹚管道支撑不合适，原来检查冷箱内管道时，此管道的支撑抱箍断，厂家施工人员对管道支撑进行处理后，原来的废旧支撑应该去掉，但是没有去除，管道和旧支撑磨损造成管道漏液。漏液之后，由于富氧液空在冷箱内部气化，造成冷箱的密封气压力高，高到一定程度时，由于冷箱无法承受住压力高，造成冷箱破裂。
3、处理措施及建议
﹙1﹚、扒砂后去掉废旧支撑，更换此段管道。对冷箱破裂处进行焊接。
﹙2﹚、冷箱内每次扒砂都应该检查支撑是否变形，是否合适，管
道是否变形，焊缝是否开焊，并且安排专人负责检查
﹙3﹚、如果防止这种现象的发生：总控人员应该注意冷箱的密封气压力是不是有较大的变化，如果有变化看情况处理。
【简要经过】
2010年11月1日，事发前3号空分装置冷箱高压液氧A泵正在运行；B泵检修后试运行，准备投备用。22：59，高压液氧B泵在预冷泵时发现密封气压差显示故障，现场检查泵密封气系统及机械盘车均未发现问题，判定差压变送器故障，值班人员通知仪控人员处理缺陷。
23：51，运行中的高压液氧A泵密封气压差低于0KPa，联锁动作，高压液氧A泵停运。此时3号空分装置冷箱高压氧气送出管线上阀门状态：送出阀PV3-102开度100%，氧气放空阀PV3-109开度55%。氧气送出管线压力显示4730KPa, 氧气送出管线流量显示52094Nm3/h。
值班人员马XX到现场检查高压液氧A泵状况，23：54：43，在到达3号空分装置高压液氧泵箱附近时，发现氧气防爆间有火光，立即通知本班班长，并通知消防、调度、应急等部门。班长宣布紧急启动氧管线爆燃现场处置方案，并现场组织本班人员灭火，同时安排岗位人员关闭氧气送出阀PV3-102，开大去消音塔氮气阀PV3-110至25%以上，给氧气防爆间充氮气灭火。关闭高压氧气去气化装置的HV370003a/b切断阀，及时打开3号氧气缓冲罐底部排淋阀泄压，工艺人员迅速隔离了3号空分氧气系统。
11月2日0:05，3号氧气防爆间的明火扑灭。
本次火灾导致氧气放空阀PV3-109损坏，Φ8英寸铜质阻尼孔板烧毁。
【原因分析】
1、高压液氧A泵停运导致氧气缓冲罐及氧管线内高压氧气向放空阀PV3-109倒流。氧气气流高速通过放空阀阀芯，因摩擦过热或静电导致燃爆，是事故的直接原因。
2、#3空分氧管线设有氧气缓冲罐，但是杭氧公司在设计时，未考虑到液氧泵停运时，氧气缓冲罐的氧气有可能向氧气放空阀PV3-109和氧气送出阀PV3-102倒流，在设计上虽然设计了止回阀，但设计位置错误，本应设计在氧气送出阀PV3-102之后，但实际设计在界区氧气送出阀PV3-120之后，是导致事故的主要原因。
【防范措施】
1.联锁系统是实现装置本质安全的一个重要组成部分，应对装置的安全起到本质安全保护作用，但杭氧公司在本质安全上针对联锁设计考虑不全面，高压液氧泵故障或误动的条件下，氧气放空阀应限定开启速度，确保安全生产。
2.空分分厂要认真汲取事故教训，做到举一反三排查隐患，要进一步查和完善紧急状况下安全技术处置措施，加强应急处置演练。
3.空分分厂生产技术专业人员要强化工程设计、施工与生产实际的衔接，改善氧气排空管线的配置，
增加排空阀直管段有效长度，减小气体对阀门的冲击。
三、空分装置纯化系统系列运行事故分析氧气调节阀
分子筛吸附剂对水、二氧化碳及碳氢化合物的吸附是物理吸附，吸附剂表面存在大量柱状真型小孔，根据小孔直径的不同，在低温状态下对吸附组分的分子链长短，其吸附效率也不相同。分子筛纯化系统净化效果的好坏，直接影响到空分装置的运行，对相同的设备，如果操作不当，也可能影响净化效果，降低生产效率。所以说，只有保证纯化系统运行的稳定，才能保证整个空分系统的正常运转。 事故分析
1、分子筛纯化系统带水事故分析：
带水事故一，预冷系统`冷却泵、冷冻泵循环水量太大，造成空冷塔布水器处理水量超限，即布水器液面太高淹没气体通道，水以气液夹带进入分子筛吸附器。特点：带水快，一般几分钟就有大量水带入，由于水量大使分子筛表面粉化，强度降低，分子筛微孔大量堵塞，吸附容量减小。靠再生已无法使分子筛吸吸附效率达出厂标准。须更换工作中的一罐分子筛。
带水事故二，循环水加药不当造成低温结晶，结晶体堵塞布水器水通道、空冷塔水冷塔填等，空冷塔冷却水流不下来，漫过空冷塔气体管道，水逐渐以气液夹带进入分子筛吸附器。结果和带水事故一基
本相同。
带水事故三，空冷塔下部液面计失灵（大部分出在液面计正压管堵塞），实际液面远高于DCS上显示液面，操作人员又没有及时发现，使液面漫过空冷塔气体管道，水逐渐以气液夹带进入分子筛吸附器。结果和带水事故一基本相同。
带水事故四，预冷系统`冷却泵、冷冻泵启停频繁或冷却水、冷冻水调节幅度太大，使空冷塔内形成液悬。水以气液夹带进入分子筛吸附器。结果和带水事故一基本相近。
带水事故五，空冷塔上部冷冻水水量过小，布水器水道通气使水雾化，水以雾状进入分子筛吸附器。特点：带水速度较慢，发现时一般带水量不是太大，再生两三个周期，分子筛吸附剂还可以使用，但分子筛吸附剂寿命已降低。
带水事故六，预冷系统冷水机组出现故障，冷冻水温度升高，使空冷塔出口空气温度升高，当温度大于15℃时，饱和空气含湿量大于分子筛吸附剂处理能力，水慢慢地在分子筛吸附器聚集。结果和带水事故五基本相同。
带水事故七，空压机压力波动大且频繁造成空冷塔处理空气量忽的忽小，流速也忽大忽小，空冷塔内冷却水受到气流冲击，将水带入分子筛吸附器内，结果和带水事故五基本相同。
带水事故八，水冷塔下部液面计失灵（大部分出在液面计正压管堵塞），实际液面远高于DCS上显示液面，操作人员又没有及时发现，液面漫过污氮气进口管，水倒灌到正在再生的一罐分子筛吸附器里。特点：带水速度较快，电加热器温度上不去，小于110℃。严重时，需要更换再生的一罐分子筛，较轻时，先排管道中的水，再再生两三个周期，分子筛吸附剂还可以使用，但分子筛吸附剂寿命已降低。
带水事故九，空压机停车后，忘关水冷塔补水阀，或空压机开车前，没关水冷塔补水阀，水冷塔液面漫污氮气进口管，水倒灌到须再生的一罐分子筛吸附器里。结果与带水事故八基本相同。
2、分子筛纯化系统CO2超标事故分析：
CO2超标事故一，分子筛带水CO2超标。
CO2超标事故二，恶劣环境造成CO2超标，厂区空气中含有大量的酸性气体，如：硫化氢、氧化硫、氧化氮等，或总循环水成酸性导致进分子筛纯化器的气体成酸性，在吸附过程中分子筛吸附剂与水和酸性气体发生反应，使分子筛吸附剂结构发生不可逆的改变，降低吸附容积，导致出分子筛气体CO2超标。
CO2超标事故三，再生不彻底造成CO2超标。根据实践经验，13X 分子筛吸附剂再生时加热温度控制
在170℃左右，出口温度达到85℃以上时停止加热，进入冷吹期，冷吹峰值根据分子筛吸附器结构的不同、分子筛吸附剂床层厚度的不同，冷吹峰值也不相同，一般控制在140℃以上为最佳。再生温度过低时，被吸组分不能完全解吸，即分子筛吸附剂微孔内还残留一部分被吸附组分未被赶走，再进行吸附时，吸附容积就会降低，造成CO2超标。
CO2超标事故四，由于操作人员失误，操作时分子筛吸附剂床层受到气流冲击，床层表面凸凹不平，气体短路，吸附容积降低造成CO2超标。
CO2超标事故五，分子筛使用时间过长，部分分子筛吸附剂粉化，床层降低，或分子筛吸附器床层破勋，分子筛吸附剂泄漏，使吸附容积降低造成CO2超标。
四、安徽某公司空分装置"4.14”氧气管道爆炸事故
2005年4月14日上午10时左右, 安徽省某公司机动科组织有关人员（总调度、机动科长、仪表负责人、生产维修工人）共8人进入调压站进行气动调节阀更换作业。作业人员首先关闭了管线两端阀门隔断气源，然后松开气动调节阀法兰螺栓，在松螺栓过程中发现进气阀门没有关紧，仍有漏气现象，又用F型扳手关闭进气阀门。在漏气情况消除后，作业人员拆卸掉故障气动调节阀，换上经脱脂处理的新气动调节阀，安装仪表电源线和气动调节阀控制汽缸管线，并用万用表测量。上述工作完毕，制氧工艺主管张某接到在场的调度长批准令，到防爆墙后边，开启气动调压阀约2～3s后，就听到一声沉闷巨响，
从
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