葵涌项目部 邓涌
一、工程概述
该隧洞工程位于深圳东部,大鹏半岛的北部,包括两个隧洞,1#隧洞长325m,2#隧洞长520m,隧洞断面2.0*(1.5+R1.0)㎡。
隧洞穿越段地面海拔高程4.71~97.20m,最大高差为92.5m。山体植被茂密,局部见裸露坚硬的花岗岩岩体。地表水系发育,流向多自北向南。入口处母岩为灰岩,临近山体陡峭且上覆。粉砂层,岩体破碎,隧洞底板以花岗岩风化土为主。
地层岩性主要为Ⅴ类围岩和Ⅰ类围岩。Ⅴ类围岩为坚固的泥质页岩,不坚固的砂岩和石灰岩、软砾岩(f=4);Ⅰ类围岩是最坚固、致密、有韧性的石英岩、玄武岩和其他各种特别坚固的岩石(f=20)。设计浅层Ⅴ类围岩采用超前小导管注浆全断面开挖法,Ⅰ类围岩和深层Ⅴ类围岩采用光面爆破全断面开挖法。 二、施工工艺
2.1 超前小导管注浆全断面开挖法
沿隧洞拱圈均匀布设钻孔,间距为300~500mm,钻孔直径和钻孔深视现场具体情况而定,一般孔径50mm、孔深2米,外插角取10°。注浆前应进行压水试验,压力不应大于1.0mp。 2.2 光面爆破全断面开挖法
2.2.1 钻孔设计
每次爆破应根据围岩状况确定,炮孔直径取40mm,隧洞爆破Ⅴ类围岩每循环进尺1.6~1.8m,Ⅰ类围岩每循环进尺2.1~2.3m。每次爆破后均由地质工程师到现场对围岩稳定性作出评估,并将结果提交主管工程师和爆破技术人员,以利及时修正循环进尺和爆破设计参数。
Ⅴ类围岩和Ⅰ类围岩钻孔参数为:
表1 钻孔参数表
爆破参数名称 | 单位 | Ⅴ类围岩隧洞爆破 | Ⅰ类围岩隧洞爆破 |
孔径 | mm | 40 | 40 |
单循环进尺 | m | 1.6~1.8 | 2.1~2.3 |
掏槽眼 | 孔间距 | M大尺寸触摸屏 | 0.20-0.4 | 0.20-0.4 | 沥青阻尼板
孔深 | M | 2.30 | 2.50 |
炮眼倾角 | | 龙虾地笼0° | 0° |
辅助眼 | 孔间距 | M | 0.55~0.70 | 0.55~0.70 |
排间距 | M | 0.55~0.70 | 0.55~0.70 |
孔深 | M | 2.1 | 2.3 |
炮眼倾角 | | 0° | 0° |
周边眼 | 孔间距 | m | 0.40~0.50 | 0.40~0.50 |
孔深 | m | 2.1 | 2.3 |
分液罐炮眼倾角 | | 外倾5° | 外倾5° |
| | | | |
2.2.2 起爆参数设计
隧洞爆破Ⅴ类围岩单耗为2.0~2.5kg/m³,设计弹孔装药量0.8千克,总装药量30kg,钻孔填塞长度0.25m。Ⅰ类围岩单耗为2.5~3.3kg/m³。设计单孔装药量0.8~1.0kg,总装药量30kg,钻孔填塞长度0.25m。品种为2号岩石。
图1 布孔及起爆网络图
2.3 隧洞衬砌
爆破出渣后立即进行混凝土喷射,喷射厚度5~8cm,然后按设计要求钻设锚杆(Φ22,L=2.5m),挂拱部钢筋网架(φ6,15×15cm),最后在喷混凝土到设计厚度。本标段喷射混凝土采用TK~961型湿喷机,湿喷混凝土施工工艺,以减少粉尘和喷混凝土回弹量。
三、爆破质量控制
3.1 现场情况统计
8月底开始1#隧洞爆破开挖,设计要求需达到一天一炮的施工进度,但中途由于各方面原因未能达到设计要求,施工进度缓慢,而且由此还产生一些安全隐患。
在整个9月份,超爆现象频发,进度滞后,仅爆破21次。对9月份统计如下:
表2 爆破效果统计表
爆破超挖量(m³) | 频数 | 备注 |
≤1.0 | 5 | 普遍存在超爆现象,超爆量接近百分之十。 |
≤1.4,>1 | 3 |
≤1.8,>1.4 | 4 |
≤2.2,>1.8 | 7 |
≤2.6,>2.2 | 2 |
≥2.6 | 0 |
| | |
由表中数据可知,现场存在较严重的超爆现象,这不仅增加了材料和人工的投入,还严重的拖延了施工进度。急需对爆破参数进行调整。
3.2 爆破质量控制
3.2.1 超爆原因分析
本次爆破采用光面爆破的形式,在爆破开挖的过程中,普遍存在10%的超爆量。经现场勘查,这主要是由于岩性变化多端,不好掌握装药量。后经查阅资料,发现在前期爆破设计中单耗取值偏高,不仅浪费,而且增加工程量,拖延工期。
3.2.2 调整爆破参数
隧洞爆破断面9.8㎡,为便于钻孔施工,经讨论采取单循环进尺1.8m,单次理论爆破量为17.6m³。爆后对开挖断面观察,围岩岩性主要分布在Ⅱ类围岩和Ⅴ类围岩。通过查阅资料校核,选取Ⅱ类围岩乳化岩石单耗为2.0kg/m³,调整Ⅴ类围岩乳化岩石单耗1.5kg/m³。经计算重新设计量,Ⅱ类围岩装药量32kg每1.8m进尺,Ⅴ类围岩装药量26kg每1.8m进尺。
电子台历
3.2.3 试爆及改进
据上述调整重新设计后分别于10月15号和16号试爆两次,两次皆按Ⅴ类围岩要求装药26kg。超爆现象得到控制,但局部超爆现象未消除。经分析,岩石破碎带的存在是产生局部超爆的主因。将破碎带周边眼布置于开挖轮廓线内10cm,装药量减为0.4kg(两条乳化岩石),破碎带辅助眼装药量0.5kg(两条半),爆后拱部半孔率达40%,爆破质量理想(如图2酒瓶盖)。后续爆破钻孔及装药量皆按此思想进行调整。
图2 无超欠爆现象
3.3 调整实施方案后效果
从10月17号带11月16号总计爆破28次,每次钻爆前对地质情况进行观察,然后按照前述方法进行参数调整,该阶段爆破效果统计如下:
表3 爆破效果统计表
爆破超挖量(m³) | 频数 | 备注 |
≤-1.0 | 0 | 超爆量控制在百分之三左右,但有些地方调节过度,产生了欠挖现象。 |
>-1。,≤-0.5 | 1 |
>-0.5,≤0.0 | 2 |
>0.0,≤0.5 | 13 |
>0.5,≤1.0 | 11 |
≥1.0 | 1 |
| | |
统计资料显示,超爆现象得到了有效地控制,施工进度达到爆破设计所要求的一日一爆。
四、结语
爆破开挖过程中,爆破效果受地质影响较大,在施工过程中,必须随时依据地质情况及时调整孔位、孔深、倾角以及装药量和填塞长度等参数,避免超欠挖。在进行爆破施工中,爆后对现场情况进行勘察统计,制定方案。施工人员进场前,做技术交底,并现场跟踪,确保钻孔、装药及起爆质量。
1#隧洞施工中,通过上述改进措施,爆破质量得到有效控制,超爆量减少,进度加快,为项目创造了经济效益。
参考文献:
【1】 李林,井巷掘进单位消耗量近似计算 .山西煤炭,17(2),1997.02,46—48.
【2】 张艳平,浅谈隧洞爆破施工. 中国科技信息,10,2005,121.