1、预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。2、预应力筋的理论伸长值 (mm)可按下式计算： =195300*68400/140/194000=492mm 式中：PP——预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力。L——预应力筋的计算长度(mm)；AP——预应力筋的截面面积(mm2)；EP——预应力筋的弹性模量(N／mm2)。3、预应力筋张拉时，从固定端先调整到初应力σ0，该初应力为张拉控制应力σcon的10%，伸长值从初应力时开始量测。将预应力钢绞线拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力钢绞线上选定适当的位置刻画标记，作为测量延伸量的基点， 再从张拉端张拉控制应力到σcon的20%并量测伸长值 2，最后张拉到σcon，量测伸长值 1，预应力筋张拉的实际伸长值 (mm)，可按下式计算：= l+ 2 式中： l——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；
2——初应力以下的推算伸长值(mm)，采用相邻级的伸长值,即10%σcon~20%σcon的实测伸长值(mm)；
一端固定，一端多根张拉。千斤顶必须同步顶进，保持横梁平行移动，预应力钢束均匀受力，分级加载拉至设计张拉应力。
4、持荷,按预应力钢绞线的类型选定持荷时间2~5min,使预应力钢绞线完成部分徐舒关闭起重装置,完成量约为全部量的20%~25%,以减少钢丝锚固后的应力损失。
5、锚固前,补足或放松预应力钢绞线的拉力至控制应力。测量、记录预应力钢绞线的延伸量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6％范围内，若不符合规定，则应出原因及时处理。所以钢绞线的实测值在462mm和522mm之间。
6、张拉满足要求后，锚固预应力钢绞线、千斤顶回油至零。
7、预应力筋张拉及放松时，均填写施工记录。
8、各阶段张拉时，对应油表读数
1）、初应力10％σk时：
初应力采用单根钢绞线张拉，最终施加荷载值为195.3KN
表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P＝0.2384F+0.4045
式中: F为施加荷载值智能热量表KN
P为压力表读数MPa
P＝0.2384×195.3×0.1+0.4045＝5.06Mpa
表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P＝0.2337F+0.1318
式中: F为施加荷载值KN
P为压力表读数MPa
P＝0.2337×195.3×0.1+0.1318＝4.70Mpa
铁水预处理2）、20％σk时：
20％σk采用整体张拉，最终施加荷载值为195.3*21=4101.3KN，由于采用两个千斤顶张拉，每个千斤顶的最终施加荷载值为4101.3*50%=2050.65KN
表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P＝0.0155F+0.2091
式中: F为施加荷载值KN
P为压力表读数MPa
P＝0.0155×2050.65×0.2+0.2091＝6.57Mpa
表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P＝0.0154F-0.4545
式中: F为施加荷载值KN
P为压力表读数MPa
P＝0.0154×2050.65×0.2-0.4545＝5.86Mpa
3)、100％δk时：
塔机电机100％σk采用整体张拉，最终施加荷载值为195.3*21=4101.3KN，由于采用两个千斤顶张拉，每个千斤顶的最终施加荷载值为4101.3*50%=2050.65KN
表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P＝0.0155F+0.2091
式中: F为施加荷载值KN
P为压力表读数MPa
P＝0.0155×2050.65+0.2091＝31.99Mpa高见光
表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P＝0.0154F-0.4545
式中: F为施加荷载值KN
P为压力表读数MPa
P＝0.0154×2050.65-0.4545＝31.13Mpa
序号 预应力 千斤顶编号 油表标号防静电控制器 压力表读数 千斤顶编号 油表标号 压力表读数
1 10％σk 6000 NO.08-8042 5.06
Mpa 6013 NO.08-8048 4.70
Mpa
2 20％σk 0820 NO.08-8042 6.57
Mpa 0819 NO.08-8048 5.86
Mpa
3 100％σk 0820 NO.08-8042 31.99
Mpa 0819 NO.08-8048 31.13
Mpa
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