盾构开挖过程中，掘进参数及盾构姿态是主要的控制项目，而这两方面又是相互影响的。掘进参数是手段，盾构姿态是目的。掘进参数决定了盾构姿态的发展趋势，盾构姿态又决定掘进参数的选择，二者相辅相成，共同促进盾构施工的质量。
一、掘进参数
小松TM632PMX盾构机属于土压平衡盾构机，主要由刀盘及刀盘驱动、盾壳、螺旋输送机、皮带输送机、管片安装机、推进油缸、同步注浆系统等组成（盾构机主体）。根据盾构机的组成，掘进参数主要有以下几方面。 1、土压
土压力主要由水压以及土体压力组成（还有渗透力的作用）。掘进中一般按照土体埋深考虑静水压力以及适当考虑土体压力，但都应根据具体地质考虑计算土压。实际掘进中的土压除考虑静水压力以及理论的土体压力外，应根据计算土压以及实际出土量以及地面沉降综合考虑。实际各种地层土压还应考虑地面建筑物状况以及隧道上方管线布置，通常，对于各种含
水或富含水砂层并且地面有建筑物状况，土压应考虑高于隧道埋深静水压力并能够产生隆起以应对后期沉降；对于需要进行半仓气压掘进地层，土压也需高于隧道埋深的静水压力 以保证正常出土量；对于弱含水地层，土压不必完全按照埋深静水压力考虑，可以根据出土量及地面沉降进行适当增减；对于富含粘粒质地层，即考虑半仓气压掘进但并非欠土压，以免刀盘粘结。
2、总推力
正常掘进推力由刀盘切削土体的推力，土仓压力对盾体的阻力，盾体与土体的摩擦力以及后配套拉力组成。在始发进洞阶段，由于盾构进入加固区时，正面土体强度较大，往往造成推进油压过高，加大了钢支撑承受的荷载，为了防止盾构后靠支撑及变形过大，必须严格控制盾构推力的大小。把盾构总推力控制在允许范围内，避免因盾构总推力过大，造成后靠变形过大或破坏，导致管片位移。在正常施工阶段，可适当加大推力，可以避免过多沉降（边推边注浆）。
3、掘进刀盘扭矩
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刀盘扭矩指盾构机掘进过程中刀盘切削土体时需要刀盘驱动系统提供的作用力，刀盘扭矩由土体切削扭矩，土体搅拌需要的扭矩组成。影响刀盘扭矩变化的因素有：掘进速度；地质因素；渣土改良状况；刀具状况；刀盘状况。当掘进速度快时，刀盘对土体切削量增加，扭矩增加；当地层地质发生变化时，刀盘切削土体需要的切削力变化时，扭矩也会相应增大；当渣土改良效果发生变化时，如果土仓内渣土流动性变差，刀盘搅拌力矩增大；如果刀盘与掌子面之间渣土流动性变差时，刀盘与掌子面间摩擦力变化，刀盘扭矩也会发生明显变化；粘性土挤压粘结成泥饼，也会增加刀盘扭矩。
4、推进速度
漂浮箱盾构机单位转速内推进的长度为贯入度，单位时间内推进的长度为推进速度。在软土地层掘进时，盾构机推进速度应该是越快越好（可以减少土层的损失），较快的推进速度能够有效控制渣土出土量。当盾构机推进速度出现忽快忽慢周期性变化时，应考虑刀盘出现泥饼或中心部位刀具损坏。在强风化地层中，当盾构机掘进速度突然变慢时，应考虑是否土仓内渣土积土严重，避免发生泥饼。
5、螺旋输送机转速及扭矩
螺旋输送机转速具有调节土压，控制出土量的作用。螺旋输送机在富含水砂层中掘进时，如果喷涌严重，可以通过反转出土的方式掘进。螺旋输送机掘进中扭矩持续过大时，应考虑向螺旋管内注入泡沫或泥浆（膨润土）减小扭矩防止螺旋机积土卡死，也可加装高压喷水装置（出现泥饼时能够较好的处理，减小扭矩）。
6、推进油缸行程差
调浆桶推进油缸行程差指掘进过程中由于各组推进油缸 在掘进中产生的各组油缸的行程差，而不是在管片拼装后形成的油缸行程差。从推进油缸行程差在掘进中的变化可以判断盾构机的行进方向变化。通过铰接油缸调整盾构机姿态，能较好地避免以推进油缸行程差调整姿态产生的盾尾间隙变化过大而卡住管片的情形。油缸行程过大可能会引起轴力偏心从而损伤管片，因此要适当控制油缸行程。
7、滚动刀
盾构机滚动角指盾构机盾体相对于预先设定水平线的摆动夹角，通常以mm/m或度为单位，当以mm/m为单位时，可以简单计算盾体外径部位的环向位移量，以度为单位时，周
长乘以1/360的度数即为环向位移量，按照简单计算的环向位移量可以得出盾构机允许的滚动角。禁止在程序中桥接对滚动角的限制，以免出现盾体出现大角度反转。以改变刀盘旋转转向的方式可以调整盾构机滚动角，通常刀盘反时针旋转产生负的滚动角，顺时针旋转产生正的滚动角。盾构机在推进过程中，刀盘顺时针、逆时针相互交替进行，降低滚动角的影响。
8、注浆压力
实际背衬压力与显示注浆压力的差别是随着盾尾内置注浆管的管径变化而变化的，所以初始注浆压力值应作为注浆压力的参考基数值。实际注浆压力与刀盘掘进土压相关，注浆压力应在土仓压力与参考基数值间调整。实际注浆压力必须考虑盾尾尾刷可以承受的密封压力，过大的注浆压力值必然损坏盾尾尾刷，尤其在进入富含水砂层前，必须慎重考虑注浆压力以免在富含水砂层中由于尾刷损坏而产生地层失水，从而使地表沉降的严重后果。同步注浆的真正含义在于同步，而不是背衬压力注浆，所以不同地层应该考虑不同的注浆量。对于各种原因造成的注浆不足，应该以二次注浆予以补充，而不能以同步注浆高压大量的方式填充。同步注浆可以有效的减少地表沉降，有时为减少沉降可以加大注浆量。边
推边注，不注不推。同步注浆浆液一般由粉煤灰、石灰、膨润土、砂、高效减水剂、水等组成（一般是惰性的，有时添加水泥就变成硬性的）。二次注浆一般的水泥浆（水泥：水=1:1）就能满足，对已漏水较严重的，可以用双液浆（水泥浆：水玻璃=1:0.5）进行注入。
二、盾构姿态
盾构机姿态指盾构机轴线相对于隧道设计轴线的位置以及变化趋势，以水平及垂直方向上的相对量来表示。盾构机上的全站仪通过后点棱镜与前视3个棱镜所测的相对位置关系，自动传输到计算机上，通过软件计算分析，就可得到盾构机的相对位置关系，再与理论设计的盾构曲线相比较，得出偏差。 盾构姿态的控制也就是盾构推进轴线的控制。盾构推进轴线的质量基本确定了管片轴线位置，也就决定了隧道竣工轴线的质量。为此可以认为只有控制好盾构的推进轴线位置，才能保证将隧道管片拼装在理想的位置上，来达到隧道竣工轴线偏值差在允许的范围内。这就是控制盾构推进轴线的目的，也就是保证隧道竣工轴线质量的手段。
电热烧烤炉1、影响盾构轴线控制的原因：
（1）地层土体对盾构产生的偏向
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盾构在地层下向前推进过程中将受到盾构切口贯入土层的阻力、盾构正面阻力、盾构四周土体与盾构壳体间的摩阻力，盾构自重与下卧土层的摩阻力等组成。上述阻力，由于收到地层土质变化、隧道埋深变化、地面建筑物等因素，形成阻力不均匀的作用于盾构正面及四周，从而导致盾构推进时偏向。
（2）盾构制作误差造成盾构推进轴线的偏向
以圆形断面盾构其应是中心对称的结构，这对轴线控制时极为有利的形式，但由于加工误差使其成为不正圆的外型，则将对盾构产生偏向。
（3）已拼装成环的隧道对盾构推进轴线产生的影响
管片成环后与盾尾是不同心的，这样两者之间沿园周的间隙大小不一，又由于管片轴线与盾构轴线在施工中是不一致的，形成了管片与盾壳局部处有接触现象，产生了摩阻力，这一阻力显然会影响盾构的推进轴线。
成环管片的整体性能同样影响到盾构轴线的控制效果。
2、盾构推进轴线的控制方法
(1)、盾构推力大小及合理作用位置的调整
1）盾构纵坡控制
盾构纵坡控制不单是调整盾构高程位置，还需要调正盾构和已成环管片之间顶部和下部间隙，以减少盾构对管片的径向卡压及下一环管片拼装的困难。纵坡控制应根据盾构现状情况以及盾构与管片间的相对位置，采用不同方法来达到最佳效果。水烟炭
2)盾构平面控制
盾构平面轴线的控制其含意及方法与纵坡控制相同，而不同的其一是控制对象，即盾构运动的轨迹方向不同，而两个轨迹面是两个相互垂直的面，另一点是表示形式不同，一般平面是采用比较容易的左右两腰千斤顶伸出长度差值来表示，也有用平面夹角表示（盾构轴线与隧道轴线间的水平夹角）。
具体操作时同样可以采用纵坡控制的方法，通常称为稳定法及晃动法两种，晃动法有可视管片与左右两侧间隙采用先左后右或先右后左两个形式。
利用推进参数来有效的控制盾构姿态，避免急纠偏，应根据实际情况缓慢进行。同时，也应考虑到地质条件的影响，选择合理的推进参数，保证良好的盾构姿态。
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