(完整版)600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

1。本课程设计的目的

热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。

2.计算任务

1。根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。

2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj。

3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）.

3。计算原始资料

1。汽轮机形式及参数

（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。

(2）额定功率：Pe=600MW.

(3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：Prh=3。234Mpa，trh=537℃

冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。

（5）汽轮机排气压力Pc=4.4/5。39KPa，排气比焓hc=2333.8KJ/kg。

2.回热加热系统参数

（1）机组各级回热抽汽参数表3—1

项目	单位	H1	H2	H3	H4 （除氧器）	H5	H6	H7	H8
抽气压力P’j	Mpa	5.894	继电器控制模块 3.593	1.612	0。7447	0.3050	0.130	0。0697	0。022
抽气温度tj	℃	380。9	316.9	429。1	323。6	223.2	137.8	88.5	61.0
抽气焓hj	KJ/kg	3132.9	3016	3317。7	3108.2	2912.9	2749.5	2649.5	2491.1
加热器上端差δt	℃	—1。7	0	0	—-	2。8	2。8	2。8	2.8
加热器下端差δt1	℃	5.5	5.5	5.5	-—	5.5	5.5	5。5	5。5
水侧压力pw	Mpa	20.13	20.13	20.13	0.7074	1。724	1。724	1.724	1。724
抽汽管道压损Δpj	％	3	3	3	5	5	5	5	5

（2）最终给水温度：tfw=274。1℃。

(3）给水泵出口压力:Pu=20。13Mpa,给水泵效率:83%。

（4)除氧器至给水泵高差：21.6m。

(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。

3。锅炉型式及参数

（1）锅炉形式:英国三井2027-17。3/541/541.

(2）额定蒸发量：Db：2027t/h。

（3）额定过热蒸汽压力Pb烟气脱硫设备=17.3Mpa。额定再热蒸汽压力：3.734Mpa.

（4)额定过热蒸汽温度：541℃。额定再热蒸汽温度541℃。

（5）汽包压力：Pdu：18.44Mpa

（6）锅炉热效率：92。5％

4.其他数据

（1)汽轮机进汽节流损失4%,中压缸进汽节流损失2％。

（2)轴封加热器压力Pt：98Kpa,疏水比焓：415kJ/kg。

（3)机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数表3-2

漏汽点代号	A	B	K	L1	N1	M1	L	N
漏汽量,kg/h	620	267	7410	3027	89	564	人体弹弓3437	101
漏汽系数	0。0003353	0.0001444	0。004008	0。001637	4.814×10—5	0.0003050	0。001859	5.463×10-5
漏汽点比焓	3394.4	3394.4	3536。6	3328.1	3328.1	3328.1	3016	3016

漏汽点代号	M	R	P	T	S	J	W
漏汽量kg/h	639	190	896	660	1412	30245	687
漏汽系数	0。0003456	0。0001027 办公椅扶手	0.0004846	0.0003570	0。0007637	0。01636	0。0003716
漏汽点比焓	3016	3108。2	2716。2	2716。2	2716.2	3016。15	2337。8

(4)锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数

表3-3

名称	全厂工质渗漏	锅炉排污	厂用汽	暖风器	过热器减温水
汽水量，kg/h	30000	10000氢气压缩机防爆等级	20000	35000	55000
离开系统的介质比焓	3394.4	1760.3	3108。2	3108。2	724。7
返回系统的介质比焓	83.7	83.7	83.7	687	724。7

（5)汽轮机机械效率：98。5％.发电机效率：99%

(6）补充水温度：20℃.

（7)厂用电率0。07

5. 计算简化条件

（1）忽略加热器和抽汽管道散热损失；

（2）忽略凝结水泵比焓升.

4。计算过程

4.1全厂热力系统辅助性计算

1. 汽轮机进汽参数计算

1）主汽参数

由主汽门前压力p0 =16。7Mpa ,温度t0 =537℃ ，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓3393。564 kJ/kg。。

主汽门后压力p0’ =16.7(1—θp1 ) ，ho’ =ho 由压力与焓值反查焓熵图得主汽门后温t0’ =534.5 ℃。

2)再热蒸汽参数

由再热冷段prh’=3.56Mpa， trh’=315℃，查水蒸汽焓hrh'=3013。626 kJ/kg．

中联门前压力prh=3。234Mp，温度 trh=537℃ ，

查焓熵图，得水蒸汽比焓hrh=3535.38212kJ/kg。

中联门后再热汽压prh'’ =p0（1- θp2)＝3.169Mpa，由hrh=hrh’' ,查焓熵图，得中联门后再热汽温trh’’ =536.7℃。

2. 轴封加热器计算

用加权平均法计算轴封加热器的平均进汽焓hsg，详细计算如下表：

表4-1

纳米烟嘴

项目	B	N	N1	T	R	∑
汽（水）量，kg/h	267	89	101	660	190	1307
漏汽系数 αi	0。0001444	4.813x10-5	5。463x10—5	0.000357	0。0001028	0.0007069
漏气点比hi ,kJ/kg	3394.4	3328.1	3016	2716.2	3108。2
总焓 αi hi	0。49020	0。16021	0.16476	0。96963	0。31946	2.10946
平均比焓hsg kJ/kg	2。10422/0.0007069=2976.5

3。均压箱计算

用加权平均法计算均压箱平均蒸汽比焓hjy，详细计算如下表4-2：

	P	M	M1	∑
漏汽量Gi ，kg/h	896	639	564	2099
漏汽系数 αi	0。0004846	0。0003456	0。0003051	0。001135
漏汽点比焓hi，kJ/kg	3108.2	3016	3328。1
总焓αihi	1.50632	1.04239	1。01526	3。5639
平均比焓 hjy	3。5639/0。001135 =3139。2

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