末煤输送皮带
原始参数：
Q=2000t/h V=3.15m/s B=1600mm L=31.24m H=2.0m 粒度<13mm
堆密度ρ=900Kg/m3 动堆积角θ=25。（静堆积角α=45222b2。）
初步设计参数：
上托辊间距a0=1200mm；下托辊参数 au=3000mm；上托辊槽角λ=35 ̊；下托辊槽角β=10 ̊；
托辊直径159mm ；倒料槽长度22m 输送带ST1250 上胶6mm下胶6mm 一、 核算输送能力 。
（一） 查表2-3 B=1600mm，V=3.15m/s时 Q=3444t/h>2000 t/h 满足。
（二） 由Q=3.6Svkρ=3.6*0.306170*3.15*1*900=3124*77 t/h>2000 t/h 满足。
【S=S1+S2
=[l3+（b- l3）cosλ]2tg/6+[ l3+(b- l3)/2*cosλ][ (b- l3)/2*sinλ]
=[0.6+(0.9*1.6-0.05-0.6)cos35 ̊]tg25 ̊/6+[0.6+(0.9*1.6-0.05-0.6)/2*cos35 ̊]*
[(0.9*1.6-0.15-0.6)/2*sin35 ̊]
=0.096924+0.209245=0.306169773
】
二、 根据原始粒度核算胶带机带宽。
B≥2a+200=2*13+200=226<1600mm , 满足。
物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力的总和。 FH=fLg[qRo+qRu+(2qB+qG)cosδ]
=0.022*31.24*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos3.66 ̊]制作无纺布手提袋
=2026.593N
FH=fLg[qRo+qRu+(2qB+qG)cosδ]
=0.022*11.18*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos0 ̊]+
0.022*20.06*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos5.7 ̊]
=726.536+1298.083=2024.619
【查表3-6 f=0.022;查设计选用手册（TR型托辊）G1=38.37k；G2=33.50kg；
qRo=G1/ a0=38.37/1.2kg/m=31.975 kg/m；qRu=G2/ au=33.50/3 kg/m=11.167 kg/m;
qB=25.5kg/m2*1.6m=40.8 kg/m；qG=Q/（3.6×V）=2000/（3.6*3.15）=176.3668 kg/m;
】
（二）、附加阻力
FN=FbA+Ff++=1750.014+181.36+2×46.8+0.55=2025.52N
【Q=2000t/h；4个受料点，计算时按平均一个受料点500 t/h；
Q=2000t/h时Iv=0.617； Q=500t/h时Iv=0.0.154
1、加料段物料加速和输送带间的惯性阻力及摩擦阻力（4个加料段）
FbA=Ivρ(V-V0)=SVkρ(V-V0)=Q/3.6*(V-V0)=555.56*（3.15-0）=1750.014N/4
四个受料点：FbA=1750.014/4*4=1750.14N
2、加料段加速物料和导料槽两侧栏板间的摩擦阻力（4个加料段）
四个受料点： =45.34×4=181.36N
再生胶生产设备
（加速段长度；查表3-11估算；）
N=2次
4、除传动滚筒外改向滚筒轴承阻力
（查滚筒选用手册=220mm）
】
（三）、主要特种阻力
=224.027+3096.56=3320.59N
【托辊前倾摩擦阻力
发热涂料 =+
=224.027N
被输送物料与导料槽栏板间的摩擦阻力
= 3096.56N
】
（四）、附加特种阻力
=4×960+0=3840N
【输送带头部清扫器摩擦阻力；
智能美甲=Ap3=0.016×10×104×0.6=960N （n=4，包括1个头部清扫器，2个空段清扫器，1个空段清扫器相当于1.5个清扫器。）
犁式卸料器摩擦阻力；
=0
】
（五）、倾斜阻力
屋脊棱镜
（六）、圆周驱动力
=2024.62+2025.52+3320.59+3840+800.50
=12011.23N
（七）、传动滚筒轴功率
（八）、电机功率
（——传动效率取： =12 一般在0.85~0.95之间选取;
1——联轴器效率，机械式联轴器： 1=0.98，液力耦合器： 1=0.96； 2——减速器传动效率，二级减速机： 1=0.98×0.98=0.96, 三级减速机： 1=0.98×0.98×0.98=0.94；
=12=0.96×0.98×0.94=0.88；
——电压降系数，一般取0.90~0.95；
——多机驱动不平衡系数，一般取0.90~0.95，单电机=1；
）
四、 张力计算
（一）、输送带不打滑条件：
=18016.85/（3.18-1）=6411.68N
【18016.85N（：启动系数取1.3~1.7；）
由表3-12传动滚筒与带面摩擦系数=0.35，围包角查表3-13得欧拉系数=3.18
】
（二）、输送带下垂度校核
承载分支： =31936.9945N
回程分支： =15009.3N
【——允许最大下垂度，一般小于等于0.01】
（三）、传动滚筒合力
=18016.85+2×31936.99=81890.83=82KN
由设计选用手册（TK型滚筒）初选滚筒直径D=1000mm 代号D7A4P612D(许用合力98KN，扭矩10.6KN·m)满足要求。
传动滚筒扭矩： =9.01KN·m<10.6 KN·m,满足要求。
（四）、个点特性张力
根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为6411.68N
令S1=6411.68N< =15009.3N不满足回程托辊垂度要求，故
令S1=15009.3N
S2= S1+2×=15009.3+2×960=16929.3N
S3= 1.02S2=17267.89N
S4= S3+
=17267.89+0.022×31.24×9.81×（11.167+40.8）+3×960
=20498.26N
S5= 1.02S4=20908.23N< =31936.99N，不满足承载分支下垂度要求，故
令S5=31937N
S4= S5/1.02=31310.78N
S3= S4-（）
=31310.78-（0.022×31.24×9.81×（11.167+40.8）+3×960）
=28080.41N
S2= S3/1.02=28080.41/1.02=27529.81N
S1= S2-2×=27529.81-2×960=25609.81N
S6=S5+
=31937+0.022×9.81×11.18×[31.975+(40.8+176.3668)cos0 ̊]
+0.022×20.06×9.81×[31.975+(40.8+176.3668)cos5.7 ̊]
+3320.59+800.496
=34412.64N
（五）、拉紧装置计算
1、拉紧力
根据特性点张力计算结果
31310.78+31937=63247.78N=63.25KN
2、重锤重量
选车式重锤拉紧装置组合（6.7.2）输送机代号：100100；改向滚筒800mm；最大拉紧力70KN
（六）、输送带选择计算
初选输送带为St1250。
输送带最大张力： 12011.23+25609.81=37621.04N
1、钢丝绳芯纵向拉伸强度： 235.13N/mm<1250N/mm，满足要求。
【n1——静安全系数，一般取7~9】
2、钢丝绳芯输送带动载安全系数n2
满足要求。
【——接头强度保持率（一般去90%）；
——启动制动时的过负荷张力，其值应小于等于0.4；
——在滚筒上的弯曲附加里。
】
3、核算传动滚筒直径
>145,满足要求 。
【d——钢丝绳直径，ST1250 d=4.5mm】
（七）、计算各滚筒合张力，确定各滚筒直径
头部驱180 ̊驱动滚筒已确定 φ110×105
尾部180 ̊ 改向滚筒:
合张力：F=F0=63.25KN
设计选用手册（TK型滚筒）：初选滚筒D=800mm，代号D7B2P512（许用合力98KN）
头部45 ̊ 改向滚筒
合张力：F =6731.6=6.7KN
由设计选用手册（TK型滚筒）：初选滚筒D=500mm，代号D7B2P36（许用合力21KN）
(八)、凹弧段曲率半径计算
由，故
取R=100m。
（九）、确定驱动装置
电动机：YB3250M-4 55kW/660V 1480r/min 644kg
液力耦合器: YOXY450 输入φ75×140 输出φ70×140 70kg
减速器：MC3RLSF-05 125kw i=25 1500r/min 493kg 输出转矩19.2KN
高速轴φ50×125 低速轴φ120×210
联轴器 6130T05 许用转速 1800r/min 轴孔φ145×175 总长356mm 间隙6mm
豫公网安备41160202000603
站长QQ:729038198
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