P＝G·V/g
式中: P-反作用力 kg
G-蒸汽流量 t/h
V-流速 m/s
g-重力加流速9.81 m/s2
2.吹管时蒸汽流速
V＝G·υ/F
式中: G-蒸汽流量 t/h
V-流速 m/s
υ-比容 m3/kg
设:排汽口管子直径d为Ф720×10，G=600t/h=166.7kg/s
p=G×G×υ/(F×g)= G2·υ/(g×0.785·d2)
＝G2·υ/9.81·0.785·d2
＝G2·υ/7.701·d2＝(166.7)2·υ/7.701·(0.7)2＝7364.39·υ
V＝G·υ/F＝166.7·υ/0.785·d2＝166.7·υ/7.701·(0.7)2
＝433.38·υ
3.吹管时蒸汽流速、蒸汽排出口的反作用、排汽口出口压力、排汽口出口温度与比容之间的关系,见下表。
蒸汽流速m/s | 蒸汽排出口的反作用kg | 排汽口出口压力(p0) Mpa | 排汽口出口温度℃ | 无机抗菌剂 比容υ m3/kg |
379.33 | 6445.98 | 0.3 | 300 | 0.87529 |
365.71 | 6214.44 | 0.3 | 280 | 0.84385 |
345.16 | 5865.30 | 0.3 | 250 | 0.79644 |
310.45 | 5275.48 | 0.3 | 200 | 0.71635 |
283.80 | 4822.57 | 0.4 | 300 | 0.65485 |
273.50 | 4647.59 | 0.4 | 280 | 0.63109 |
257.94 | 4383.21 | 0.4 | 250 | 0.59519 |
231.54 | 3934.49 | 0.4 | 200 | 0.53426 |
226.48 | 3848.48 | 0.5 | 300 | 0.52258 |
218.18 | 3707.45 | 0.5 | 280 | 0.50343 |
205.61 | 3493.88 | 0.5 | 250 | 0.47443 |
184.17 | 3129.57 | 0.5 | 200 | 0.42496 |
| | | | |
从上表可以看出排汽口如采用喷水消音时,不宜喷水量过大,使排汽温降低过多影响了吹管效果。
4.吹管时蒸汽排汽口的膨胀量
膨胀量＝L×K
K-1.3mm/100℃·m
5.吹管系数的定义如下：
K＝G·W/Gm·Wm= G2V/ G2m·Vm (1)
由于吹管过程中无法迅速测定G、W、V，经公式推导可变为下列式表明：
K＝G2V/ G2m·Vm≈△P/△Pm (2)
式中：G、W、V——分别为吹管时吹洗管段的蒸汽流量、流速、比容
Gm 、Wm、 Vm——分别为MCR工况时吹洗管段的蒸汽流量、流速、比容
△P、△Pm ——分别为吹管时和MCR工况时吹洗管段的压降
由（2）式可知，△Pm 为已知值（计算值），吹洗过程中，只需控制△P达到一定值即可获K≥1。 根据研究计算资料，在MCR工况时，汽包至过热器出口蒸汽压降△Pm＝1.164Mpa，再热器进出口压降△Pm＝0.171Mpa，为此，吹管时可以控制汽包至过热器出口蒸汽压降△P2=1.5～2.0 Mpa，或控制再热器进出口压降△P5=0.2～0.3 Mpa，此时吹管系数分别为：
K1＝△P2／△Pm2＝1.08～1.45
K2=△P2／△Pm5＝0.2／0.18～0.3／0.18＝1.11～1.66
根据以上要求，对吹管参数选择如下：
5.1吹管压力
根据压降累计值计算如下，设吹管压力为P，则
P＝△Pm1+1.5(△Pm2＋△Pm3＋△Pm4＋△Pm5＋△Pm6) ＋△Pm机壳7＋△Pm8＋0.5
△Pm1——吹管门开启过程中汽包压力下降值取0.8 Mpa
△Pm2——MCR工况下，过热器压降，已知为1.163 Mpa
△Pm3——MCR工况下，主汽管压降，已知为0.77Mpa
△Pm4——MCR工况下，冷段管压降，已知为0.18Mpa
△Pm5——MCR工况下，再热器压降，已知为0.171Mpa
△Pm6——MCR工况下，热段管压降，已知为0.04Mpa
△Pm7——吹管排汽和压损，取0.2Mpa
△Pm8——吹管集料器压降，取0.3Mpa
P1＝0.8＋1.5（1.163+0.77+0.18+0.171+0.04）+0.2+0.3+0.5＝5.285 Mpa
本次吹管压力为6.0Mpa
5.2压降幅度
压降幅度是由吹管控制门的开启、保持、关闭的时间来控制，要求K≥1的保持时间t>90秒，因而吹管控制门A、B全开保持时间不应小于2分钟，累计吹管时间控制在4～5分钟，同时注意汽包饱和蒸汽温度≯42℃，为此取压降幅度为2.9 Mpa。
5.3蒸汽温度
为保护再热器、控制炉膛出口烟温不超过538℃，燃油量要控制在略高于每层油允许的最低油量，在此条件下，可以尽量提高蒸汽温度至420℃～430网络收集℃，但不得超过430℃。
6.吹管临时设施的强度计算
6.1主汽、冷段间临时管的选择
选用管外径 材质：DW＝426mm，＃20
计算参数：P＝6.2 Mpa，t＝430℃
计算公式：SC＝Sm+C
Sm＝PDW／（2［δ］tη+2YP）＋α
6.2计算依据：
6.2.1中国电力出版社《火力发电厂汽水管道设计技术规定》DL／T5054－1996
6.2.2上海人民出版社《汽轮机、锅炉、发电机金属材料手册》
因为吹管临时管使用时间较短，故基本许用应力依高温短时机械性能计算，《金属材料手册》第50页的数据
＃20钢在430℃高温短时机械性能为：
［δ］0.2430=185Mpa
［δ］b430=365 Mpa
按照材料基本许用应力的运算法则：
［δ］1＝［δ］0.2430/1.5=123 Mpa
［δ］2＝［δ］b430/3=121 Mpa
选＃20钢的［δ］=121 Mpa
Sm＝6.2×426／（2×121+2×0.5×6.2）+2=12.6mm
SC＝Sm+C= Sm +ASm= Sm（1＋A）＝1.176 S长春密刺m=1.176×12.6＝14.8 mm
选用φ426×18 ＃20无缝钢管强度足够
6.3热段排汽母管的选择
计算参数：P＝1.1 Mpa， t＝430℃
采用Q235A螺旋钢管依《管道工程安装手册》中的规定
Q235A钢［δ］＝88Mpa
选用管外径 ：DW＝720mm
Sm＝1.1×720／（2×88×0.9+2×0.5×1.1）+2=6.98
SC＝Sm+C= Sm +ASm= Sm（1＋A）＝1.176 Sm=1.176×6.98＝8.2 mm
选用φ720×10 Q235A螺旋钢管强度足够
6.4冷段临时母管堵板厚度计算
采用Q235A钢做套管堵板，该处参数较为P＝2.0 Mpa，t＝400℃，依《管道工程安装手册》中的规定Q235A钢［δ］=88Mpa，据《汽水管道设计技术规定》，按临时堵板计算，K1＝0.4μ＝1.05
则SC＝K1DN P／ ［δ］t·μ
＝0.4×812× 2.0/ 88×1.05
＝50.17mm
实际选用堵板厚度δ＝52mm，“井”字加强。
6.5吹管用其它无缝钢管的壁厚计算：
计算参数：P为临时管所处位置吹管时压力 t取430℃
许用应力：［δ］J430=121Mpa
计算公式：SC＝PDW／（2［δ］tη+2YP）+C=(1+A)PDW/（2［δ］tη+2YP）
计算依据《汽水管道设计技术规定》
SC＝｛（6.2×DW）/（2×72×1＋2×0.5×6.2）｝×（1＋0.176）
＝0.0485DW
外径 | 57 | 89 | 108 | 133 | 159 | 219 | 273 | 325 |
壁厚 | 3 | 4.5 | 5.5 | 6.5 | 8 | 11 | 15 | 16 |
| | | | | | | | |
6.6吹管用其它堵板的厚度计算
计算参数：P为吹管时所处位置压力 t取430℃
许用应力：Q235A钢［δ］t=88 Mpa水的声阻抗
计算公式：SC＝K1DN P／［δ］t·μ 其中K1＝0.4 μ＝1.05
计算依据《汽水管道设计技术规定》
SC＝0.4×DN×＝0.1036 DN，堵板的厚度
管径 | 57 | 76 | 89 | 108 | 133 | 159 | 219 | 273 | 325 |
厚度 | 6 | 8 | 10 | 12 | 14 | 18 | 24 | 28 | 34 |
| | | | | | | | | |
7.降音临时系统的安装：
7.1喷水消音装置的安装
在排汽母管上从支管后2m处装设喷水消音装置，共三组，每组间隔1m，凝泵出口接DN100电动门与A、B排汽门联锁控制喷水管路，三路喷水支管接DN25手动门各一只，消音器处接φ57减温水管道，钻眼喷水，如图示：
光盘包装盒
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