张昭;曹祥玉;李思佳;郭蓉
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【摘 要】c型钢是怎么做成的为了实现圆极化微带天线的频带拓宽和增益提高,在缝隙耦合天线的基础上,设计了一种Ku频段正交缝隙耦合馈电的宽带圆极化微带天线.该天线以双层方形贴片为辐射单元,在拓展天线阻抗带宽的同时提高了增益;采用微带线结合正交左旋缝隙结构实现耦合馈电,通过优化缝隙结构改善了天线轴比特性.测量结果表明:阻抗带宽(VSWR＜2)和轴比带宽(AR＜3 dB)分别达到22.5％和16.2％,轴比带宽内天线增益均大于9 dBi.该结构天线以其简单的馈电设计为宽带圆极化微带天线设计提供了一定的参考价值.
【期刊名称】《空军工程大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2014(015)002
【总页数】5页(P57-61)
【关键词】微带天线;宽频带;圆极化;正交左旋缝隙
【作 者】张昭;曹祥玉;李思佳;郭蓉
【作者单位】空军工程大学信息与导航学院,陕西西安,710077;空军工程大学信息与导航学院,陕西西安,710077;空军工程大学信息与导航学院,陕西西安,710077;空军工程大学信息与导航学院,陕西西安,710077
【正文语种】中 文
【中图分类】TN82
线性排水沟施工图现阶段圆极化微带天线具有体积小、剖面低、易共形、能接收任意线极化来波等优点在卫星通信领域中拥有广阔的应用前景,因此对其研究具有重要意义[1-2]。但是由于圆极化微带天线阻抗带宽和轴比带宽通常较窄、增益较低需要进一步的研究。
针对拓展圆极化轴比带宽、提高天线增益的问题,文献[3]提出一种双层贴片结构,利用威尔金森功分器通过H形口径耦合馈电,轴比带宽虽达到30%,但增益仅大于6 dBi;文献[4～5]深入介绍了通过微带巴伦为4个L型探针馈电的单贴片圆极化微带天线,3 dB轴比带宽均达到了80%,但带内增益仅在3 dBi以上;文献[6～7]应用三馈电方式实现圆极化辐射,3 dB轴比带宽
分别达到19.8%和33%,带内增益大于3 dBi;以上设计虽然轴比带宽得到很大扩展,但是馈电网络的设计都很复杂,且带内增益较低。单馈电方式的圆极化微带天线虽无需额外电路,但它所能提供圆极化带宽较窄,文献[8]选择双层方形倒角贴片为辐射单元,分别采用微带线边馈和耦合馈电,其天线单元3 dB轴比带宽分别达到8.0%和11.67%;文献[9]通过在双层微带天线的圆环贴片上加载面积适当的矩形缝隙对的方式辐射圆极化波,其3 dB轴比带宽为12%;文献[10]采用同轴馈电双层贴片结构使轴比带宽扩展至13.5%,带内增益约7.5 dBi。
展频原理
为了进一步展宽天线的工作频带和提高天线的增益,本文提出采用正交不等长缝隙耦合馈电的Ku频段双层贴片宽带圆极化微带天线。该结构微带天线以非常简单的馈电方式实现了宽频带高增益圆极化辐射,在卫星通信领域应用前景广阔。
1 天线单元设计
为扩展圆极化轴比带宽、提高增益、简化馈电网络设计,提出了2种正交缝隙耦合馈电的Ku频段层叠结构圆极化微带天线,其结构见图1。
摄像头识别图1 天线结构Fig.1 Antenna structure
整个天线结构从下至上依次为馈电介质层、介质层1、空气层、介质层2,开路微带馈线位于馈电介质层下表面,下层贴片印制在介质层1的上表面,上层贴片印制在介质层2的下表面。缝隙部分由2个末端带拐角的不等长矩形缝隙正交组成,根据缝隙所在平面法向与缝隙末端拐角指向,依次将其记作正交左旋缝隙(Left-Hand Orthogonal Slots,LHOS)型和正交右旋缝隙(Right-Hand Orthogonal Slots，RHOS)型,见图2。
图2 LHOS型和RHOS型结构Fig.2 Structures of LHOS and RHOS
2 参数分析
金属表面镜面处理为分析缝隙末端拐角指向对天线性能的影响,在天线尺寸参数相同的条件下,分别对LHOS型和RHOS型天线的VSWR和AR进行了仿真对比,结果见图3。由图3可知,对于右旋圆极化波,LHOS型缝隙会延长电流路径,使谐振频带向低频移动,相对带宽增大;RHOS型缝隙会使天线交叉极化分量增大,导致轴比特性恶化。
图3 LHOS型和RHOS型天线仿真结果对比Fig.3 Comparison of simulated LHOS and RHOS
通过上述分析,选择LHOS型缝隙设计圆极化天线,先根据驻波比确定贴片尺寸,再优化缝隙结构尺寸。缝隙末端的拐角等效为电抗性负载[11],实现圆极化辐射的同时,极大地减小了馈电网络的复杂性。根据文献[12]的论述,缝隙的宽度固定在很小值,主要通过改变长度调节谐振频率和谐振电阻。
利用Ansoft HFSS 14.0仿真软件分别对LHOS型缝隙结构的参数La1、Lb1、La2和Lb2进行分析,仿真结果见图4。其他参数如下:a=7.4 mm,b=5.5 mm,w=1.2 mm,L=2 mm,缝隙宽度均为0.2 mm。
图4 不同缝隙尺寸的轴比结果Fig.4 AR results of different slot parameters
由图4(a)、(b)可知,随着La1和La2的增大2个谐振点逐渐靠近,并且2个谐振点之间的轴比值逐渐减小;由图4(c)、(d)可知,随着Lb1和Lb2的增大,2个谐振点频率逐渐向低频移动,两谐振点之间的轴比值先减小后增大。由此可知,短缝隙主要影响谐振频点位置,长缝隙主要影响谐振点之间的距离,故适当选取缝隙长度值可以达到扩展3 dB轴比带宽的目的。
当频率为13 GHz时,LHOS型天线上下层辐射贴片表面电流分布结果见图5。相位以90°间隔
从0°增加到270°。由图5(a)可知,相位为0°时,电流方向主要指向-y方向;相位为90°时,电流方向主要指向+x方向;相位为180°时,电流方向主要指向+y方向;相位为270°时,电流方向主要指向-x方向;同理分析下层贴片可知,该天线辐射右旋圆极化波。需要指出的是,将馈线绕z轴旋转90°后所形成的天线将辐射左旋圆极化波[13],由于结构的轴对称性,这2种极化方式天线的其他性能必然相同。
图5 贴片表面电流分布Fig.5 Distribution of surface current
3 实测分析
加工制作了LHOS型圆极化微带天线,天线实物见图6。利用Agilent N5230C矢量网络分析仪、云傲AT-1转台、标准增益喇叭天线和宽频带增益喇叭天线构成远场测试环境,对天线的VSWR进行了测试,利用极化瓣图法[14-15]测量出天线的极化瓣图,进而得到天线的AR。图7中,仿真VSWR<2和AR<3 dB的频率范围分别是11.45～14.31 GHz和12.0～14.0 GHz,相对带宽分别为22.2%和15.4%,实测VSWR<2和AR<3dB的频率范围分别是11.38～14.26 GHz 和11.9～14.0 GHz,相对带宽分别为22.5%和16.2%,实测与仿真结果基本吻合,验证了设计的可靠性。阻抗带宽与轴比带宽均向低频有略微偏移,这可能是上下贴片中心未完全对
正和空气层厚度不均匀导致。
图6 天线实物图Fig.6 Fabricated antenna
图7 VSWR和AR实测结果Fig.7 Measured VSWR and AR results
选取12 GHz、13 GHz和14 GHz 3个频点测试了方向图,结果见图8。3个频点处的主辐射方向增益均大于9 dBi,交叉极化抑制度在主辐射方向大于15 dB,反映了天线良好的右旋圆极化特性。
图8 各频点实测方向图Fig.8 Measured radiation patterns
4 结语
采用微带线结合正交缝隙结构馈电的层叠微带天线,对缝隙结构和尺寸对天线性能的影响进行了讨论和优化,实现了宽频带圆极化微带天线的设计。加工制作了LHOS型天线,实测结果表明该天线阻抗带宽达到22.5%,3 dB轴比带宽达到16.2%,3 dB轴比带宽内增益均大于9 dBi。该天线具有良好的宽带圆极化和高增益性能,且馈电简单、结构紧凑,在卫星通信领域具备一定的应用前景。
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